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10.8: Conclusão do estudo de caso: Resumo da pressão e do capítulo - Biologia

10.8: Conclusão do estudo de caso: Resumo da pressão e do capítulo - Biologia



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Conclusão do estudo de caso: sob pressão

Como você aprendeu neste capítulo, o corpo humano consiste em muitos sistemas complexos que normalmente funcionam juntos de forma eficiente como uma máquina bem lubrificada para realizar as funções vitais. Por exemplo, a Figura ( PageIndex {1} ) ilustra como o cérebro e a medula espinhal são protegidos por camadas de membrana chamadas meninges e fluido que flui entre as meninges e em espaços chamados ventrículos dentro do cérebro. Este fluido é chamado líquido cefalorraquidiano (LCR) e, como você aprendeu, uma de suas funções importantes é amortecer e proteger o cérebro e a medula espinhal, que constituem a maior parte do sistema nervoso central (SNC). Além disso, o CSF ​​circula nutrientes e remove produtos residuais do SNC. O LCR é produzido continuamente nos ventrículos, circula pelo SNC e é reabsorvido pela corrente sanguínea. Se muito LCR é produzido, seu fluxo é bloqueado ou, se não for reabsorvido, o sistema fica desequilibrado e o LCR pode se acumular nos ventrículos. Isso causa um aumento dos ventrículos chamado hidrocefalia, que pode exercer pressão sobre o cérebro, resultando nos tipos de problemas neurológicos dos quais o ex-jogador de futebol profissional Dayo, descrito no início deste capítulo, sofre.

Lembre-se de que os sintomas de Dayo incluem perda de controle da bexiga, perda de memória e dificuldade para andar. A causa de seus sintomas não foi imediatamente esclarecida, embora seus médicos suspeitassem que ela estivesse relacionada ao sistema nervoso, uma vez que o sistema nervoso atua como o centro de controle do corpo, controlando e regulando muitos outros sistemas orgânicos. A perda de memória de Dayo implicou diretamente no envolvimento do cérebro, uma vez que é o local dos pensamentos e da memória. O sistema urinário também é controlado em parte pelo sistema nervoso, e a incapacidade de reter a urina de maneira adequada pode ser um sinal de um problema neurológico. O problema de Dayo para caminhar envolvia o sistema muscular, que trabalha junto com o sistema esquelético para permitir o movimento dos membros. Por sua vez, a contração dos músculos é regulada pelo sistema nervoso. Você pode ver por que um problema no sistema nervoso pode causar uma variedade de sintomas diferentes ao afetar vários sistemas de órgãos do corpo humano.

Para tentar encontrar a causa exata dos sintomas de Dayo, seus médicos realizaram uma punção lombar, ou punção lombar, que é a remoção de parte do LCR por meio de uma agulha inserida na parte inferior do canal vertebral. Os médicos então analisaram o LCR de Dayo para a presença de patógenos, como bactérias, para determinar se uma infecção era a causa de seus sintomas neurológicos. Quando nenhuma evidência de infecção foi encontrada, os médicos usaram uma ressonância magnética para observar as estruturas do cérebro de Dayo. Foi quando os médicos descobriram os ventrículos aumentados de Dayo, que são uma marca registrada da hidrocefalia.

Para tratar a hidrocefalia de Dayo, um cirurgião implantou um dispositivo chamado shunt no cérebro de Dayo para remover o excesso de fluido (Figura ( PageIndex {2} )). Um lado do shunt consiste em um pequeno tubo, chamado de cateter, que foi inserido nos ventrículos de Dayo. O excesso de LCR é então drenado através de uma válvula unidirecional para a outra extremidade do shunt, que foi enfiado sob a pele até a cavidade abdominal, onde o LCR é liberado e pode ser reabsorvido pela corrente sanguínea.

O implante de um shunt é a forma mais comum de tratar a hidrocefalia e, para algumas pessoas, pode permitir uma recuperação quase completa. No entanto, pode haver complicações associadas a um shunt cerebral. O shunt pode ter problemas mecânicos ou causar uma infecção. Além disso, a taxa de drenagem deve ser cuidadosamente monitorada e ajustada para equilibrar a taxa de remoção do LCR com a taxa de sua produção. Se for drenado muito rápido, é chamado de sobredrenagem, e se for drenado muito lentamente, é chamado falta de treinamento. No caso de sub-treino, a pressão no cérebro e os sintomas neurológicos associados irão persistir. No caso de excesso de drenagem, os ventrículos podem entrar em colapso, o que pode causar problemas sérios, como rompimento dos vasos sanguíneos e hemorragia. Para evitar esses problemas, alguns shunts têm uma válvula de pressão ajustável onde a taxa de drenagem pode ser ajustada colocando um ímã especial sobre o couro cabeludo. Você pode ver como o equilíbrio adequado entre a produção e a remoção do LCR é tão crítico - tanto nas causas da hidrocefalia quanto em seu tratamento.

De que outras maneiras seu corpo regula o equilíbrio ou mantém um estado de homeostase? Neste capítulo, você aprendeu sobre os ciclos de feedback que mantêm a temperatura corporal e a glicose no sangue dentro dos limites normais. Outros exemplos importantes de homeostase no corpo humano são a regulação do pH do sangue e o equilíbrio da água no corpo. Você aprenderá mais sobre a homeostase em diferentes sistemas do corpo nos próximos capítulos.

Graças ao implante de drenagem de Dayo, seus sintomas estão começando a melhorar, mas eles não se recuperaram totalmente. O tempo pode dizer se a remoção do excesso de LCR de seus ventrículos irá eventualmente permitir que eles recuperem o funcionamento normal ou se um dano permanente ao seu sistema nervoso já foi feito. O fluxo de CSF pode parecer simples, mas quando fica desequilibrado, pode facilmente causar estragos em vários sistemas de órgãos por causa da intrincada interconexão dos sistemas dentro da “máquina” humana.

Resumo do capítulo

Este capítulo forneceu uma visão geral da organização e funcionamento do corpo humano. Você aprendeu que:

  • O corpo humano consiste em várias partes que funcionam juntas para manter a vida. A biologia do corpo humano incorpora a estrutura do corpo, ou anatomia, e o funcionamento do corpo, ou fisiologia.
  • A organização do corpo humano é uma hierarquia de tamanho e complexidade crescentes, começando no nível dos átomos e moléculas e terminando no nível do organismo inteiro.
  • As células são o nível de organização acima dos átomos e moléculas e são as unidades básicas de estrutura e função do corpo humano. Cada célula desempenha funções vitais básicas, bem como outras funções específicas. As células do corpo humano apresentam muitas variações.
    • Variações na função celular são geralmente refletidas em variações na estrutura celular.
    • Algumas células não estão ligadas a outras células e podem se mover livremente; outros estão ligados uns aos outros e não podem se mover livremente. Algumas células podem se dividir prontamente e formar novas células; outros podem se dividir apenas em circunstâncias excepcionais. Muitas células são especializadas em produzir e secretar substâncias particulares.
    • Todos os diferentes tipos de células dentro de um indivíduo têm os mesmos genes. As células podem variar porque diferentes genes são expressos dependendo do tipo de célula.
    • Muitos tipos comuns de células humanas consistem em vários subtipos de células, cada qual com uma estrutura e função especiais. Por exemplo, os subtipos de células ósseas incluem osteócitos, osteoblastos, células osteogênicas e osteoclastos.
  • Um tecido é um grupo de células conectadas que têm uma função semelhante. Existem quatro tipos básicos de tecidos humanos que constituem todos os órgãos do corpo humano: tecidos epiteliais, musculares, nervosos e conjuntivos.
    • Os tecidos conjuntivos, como osso e sangue, são constituídos por células separadas por material não vivo, denominado matriz extracelular.
    • Os tecidos epiteliais, como pele e membranas mucosas, protegem o corpo e seus órgãos internos e secretam ou absorvem substâncias.
    • Os tecidos musculares são constituídos por células que possuem a capacidade única de se contrair. Eles incluem os tecidos musculares esquelético, liso e cardíaco.
    • Os tecidos nervosos são constituídos por neurônios, que transmitem mensagens elétricas, e células gliais de vários tipos, que desempenham funções de apoio. Os tipos de tecidos nervosos incluem substância cinzenta, substância branca, nervos e gânglios.
  • Um órgão é uma estrutura que consiste em dois ou mais tipos de tecidos que trabalham juntos para fazer o mesmo trabalho. Os exemplos incluem o cérebro e o coração.
    • Muitos órgãos são compostos de um tecido principal que desempenha a função principal do órgão, bem como outros tecidos que desempenham funções de suporte.
    • O corpo humano contém cinco órgãos considerados vitais para a sobrevivência. Eles são o coração, cérebro, rins, fígado e pulmões. Se algum desses cinco órgãos parar de funcionar, a morte do organismo é iminente sem intervenção médica.
  • Um sistema orgânico é um grupo de órgãos que trabalham juntos para realizar uma função geral complexa. Por exemplo, o sistema esquelético fornece estrutura ao corpo e protege os órgãos internos.
    • Existem 11 sistemas de órgãos principais no organismo humano. Eles são os sistemas tegumentar, esquelético, muscular, nervoso, endócrino, cardiovascular, linfático, respiratório, digestivo, urinário e reprodutivo. Apenas o sistema reprodutivo varia significativamente entre machos e fêmeas.
  • O corpo humano é dividido em várias cavidades corporais. Uma cavidade corporal é um espaço cheio de líquido que contém e protege os órgãos internos. As duas maiores cavidades do corpo humano são a cavidade ventral e a cavidade dorsal.
    • A cavidade ventral está na parte anterior ou frontal do tronco. É subdividido em cavidade torácica e cavidade abdominopélvica.
    • A cavidade dorsal fica na parte posterior ou posterior do corpo e inclui a cabeça e a parte posterior do tronco. É subdividido em cavidade craniana e cavidade espinhal.
  • Os sistemas de órgãos do corpo humano devem trabalhar juntos para manter o corpo vivo e funcionando normalmente. Isso requer comunicação entre os sistemas orgânicos. Isso é controlado pelo sistema nervoso autônomo e pelo sistema endócrino. O sistema nervoso autônomo controla as funções involuntárias do corpo, como a frequência cardíaca e a digestão. O sistema endócrino secreta hormônios no sangue que viajam para as células do corpo e influenciam suas atividades.
    • A respiração celular é um bom exemplo de interações entre órgãos e sistemas porque é um processo básico de vida que ocorre em todas as células vivas. É o processo intracelular que quebra a glicose com o oxigênio para produzir dióxido de carbono e energia. A respiração celular requer a interação dos sistemas digestivo, cardiovascular e respiratório.
    • A resposta de lutar ou fugir é um bom exemplo de como os sistemas nervoso e endócrino controlam as respostas de outros sistemas orgânicos. É desencadeado por uma mensagem do cérebro ao sistema endócrino e prepara o corpo para a fuga ou uma luta. Muitos sistemas orgânicos são estimulados a responder, incluindo os sistemas cardiovascular, respiratório e digestivo.
    • A digestão dos alimentos requer um trabalho em equipe entre o sistema digestivo e vários outros sistemas orgânicos, incluindo os sistemas nervoso, cardiovascular e muscular.
    • Jogar softball ou fazer outras atividades físicas voluntárias pode envolver a interação dos sistemas nervoso, muscular, esquelético, respiratório e cardiovascular.
  • A homeostase é a condição na qual um sistema como o corpo humano é mantido em um estado mais ou menos estável. É função das células, tecidos, órgãos e sistemas orgânicos em todo o corpo manter a homeostase.
    • Para qualquer variável, como a temperatura corporal, existe um determinado ponto de ajuste que é o valor fisiológico ótimo. A dispersão de valores em torno do ponto de ajuste considerada insignificante é chamada de faixa normal.
    • A homeostase é geralmente mantida por um ciclo de feedback negativo que inclui um estímulo, sensor, centro de controle e efetor. O feedback negativo serve para reduzir uma resposta excessiva e para manter uma variável dentro da faixa normal. Os loops de feedback negativo controlam a temperatura corporal e o nível de glicose no sangue.
    • Às vezes, os mecanismos homeostáticos falham, resultando em desequilíbrio homeostático. O diabetes é um exemplo de doença causada por desequilíbrio homeostático. O envelhecimento pode causar uma redução na eficiência do sistema de controle do corpo, tornando os idosos mais suscetíveis a doenças.
  • Os loops de feedback positivo não são comuns em sistemas biológicos. O feedback positivo serve para intensificar uma resposta até que um ponto final seja alcançado. Os loops de feedback positivo controlam a coagulação do sangue e o parto.

O impacto amplo e severo da hidrocefalia nos sistemas do corpo destaca a importância do sistema nervoso e seu papel como o sistema de controle mestre do corpo. No próximo capítulo, você aprenderá muito mais sobre as estruturas e o funcionamento desse sistema fascinante e importante.

Revisão do Resumo do Capítulo

  1. Compare e contraste tecidos e órgãos.
  2. As células de osteócitos fazem parte de que tipo de tecido e sistema orgânico?
  3. O tecido adiposo, ou gordura corporal, é o mesmo tipo geral de tecido que:
    1. membranas mucosas
    2. matéria cinzenta
    3. pele
    4. sangue
  4. Que tipo de tecido reveste as superfícies interna e externa do corpo?
  5. Verdadeiro ou falso. A matriz extracelular que envolve as células é sempre sólida.
  6. Verdadeiro ou falso. A pele é um órgão.
  7. O que é um órgão vital? O que acontece se um órgão vital parar de funcionar?
  8. Cite três sistemas de órgãos que transportam ou removem resíduos do corpo.
  9. Cite dois tipos de tecido no sistema digestivo.
  10. Para cada uma das funções corporais a seguir, escolha o sistema orgânico mais associado à função. Sistemas de órgãos: tegumentar; esquelético; muscular; nervoso; endócrino; cardiovascular; linfático; respiratório; digestivo; urinário; reprodutivo
    1. Processa informação sensorial
    2. Hormônios secretos
    3. Libera dióxido de carbono do corpo para o mundo exterior
    4. Produz gametas
    5. Controla o equilíbrio da água no corpo
  11. O baço faz parte de qual sistema de órgãos?
    1. Digestivo
    2. Linfático
    3. Tegumentar
    4. Urinário
  12. Descreva uma maneira pela qual os sistemas tegumentar e cardiovascular trabalham juntos para regular a homeostase no corpo humano.
  13. Cite as duas maiores cavidades corporais em humanos e descreva suas localizações gerais.
  14. Quais são os nomes dados às três divisões da cavidade corporal onde os órgãos reprodutivos estão localizados?
  15. Verdadeiro ou falso. Existem duas cavidades pleurais.
  16. Verdadeiro ou falso. As cavidades do corpo estão cheias de ar.
  17. A glândula pituitária está em que sistema de órgãos? Descreva como a glândula pituitária aumenta o metabolismo.
  18. Quando o nível do hormônio da tireoide no corpo fica muito alto, ele atua sobre outras células para reduzir a produção de mais hormônio da tireoide. Que tipo de ciclo de feedback isso representa?
  19. O órgão hipotético A é o centro de controle em um ciclo de feedback que ajuda a manter a homeostase. Ele secreta a molécula A1 que atinge o órgão B, fazendo com que o órgão B secrete a molécula B1. B1 realimenta negativamente o órgão A, reduzindo a produção de A1 quando o nível de B1 fica muito alto.
    1. Qual é o estímulo neste ciclo de feedback?
    2. Se o nível de B1 cair significativamente abaixo do ponto de ajuste, o que você acha que acontece com a produção de A1? Porque?
    3. Qual é o gerador de efeito neste ciclo de feedback?
    4. Se os órgãos A e B fazem parte do sistema endócrino, que tipo de moléculas você acha que A1 e B1 são?
  20. Quais são os dois sistemas principais que permitem que vários sistemas de órgãos se comuniquem entre si?
  21. O hipotálamo é parte de:
    1. medula espinhal
    2. cavidade torácica
    3. rins
    4. cérebro
  22. Quais são as duas funções do hipotálamo que você aprendeu neste capítulo?

Projeto Mecânico Aplicado

Este livro é o resultado de aulas, tutoriais e outros laboratórios que lidam com projeto mecânico aplicado em universidades e faculdades. Na literatura clássica do projeto mecânico, existem alguns livros que tratam diretamente de teoria e estudos de caso, com suas soluções. Todas as escolas, faculdades de engenharia (técnicas), laboratórios industriais e de pesquisa e escritórios de design atendem a trabalhos de design. No entanto, os livros no mercado permanecem apertados no sentido de que muitas vezes são obras de construções mecânicas. Isso certamente é benéfico para o usuário comum, mas a parte organizacional dos itens de especificação funcional também é indispensável.


Tecnologias de Destilação Avançada: Design, Controle e Aplicações

A destilação tem sido historicamente o principal método de separação de misturas na indústria de processos químicos. No entanto, apesar da flexibilidade e do uso generalizado de processos de destilação, eles ainda permanecem extremamente ineficientes em termos de energia. O aumento da otimização e os novos conceitos de destilação podem oferecer benefícios substanciais, não apenas em termos de uso de energia significativamente menor, mas também na redução do investimento de capital e na melhoria da ecoeficiência. Embora seja provável que continue a ser a tecnologia de separação de escolha nas próximas décadas, não há dúvida de que as tecnologias de destilação precisam fazer mudanças radicais para atender às demandas da sociedade consciente da energia.

Tecnologias de Destilação Avançada: Design, Controle e Aplicações oferece uma visão ampla e profunda sobre separações integradas usando arranjos não convencionais, incluindo tecnologias de intensificação de processo atuais e futuras.

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  • Destilação reativa & # 8211 fundamentos, equipamentos, aplicações, esquema de viabilidade
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Contendo exemplos abundantes e estudos de caso industriais, este é um recurso exclusivo que aborda as tecnologias de destilação mais avançadas & # 8211, desde o projeto conceitual até a implementação prática.


O autor de Tecnologias de Destilação Avançada, Dr. Ir. Anton A. Kiss, foi premiado com o Hoogewerff Jongerenprijs 2013. Saiba mais (site em holandês).


O sistema de compressão ajustável Juxta CURES para o tratamento de úlceras venosas da perna

Uma pesquisa no site da Agência Reguladora de Medicamentos e Produtos de Saúde (MHRA) não revelou Avisos de Segurança de Campo do fabricante ou Alertas de Dispositivos Médicos para este equipamento. Nenhum relato de eventos adversos foi identificado a partir de pesquisas no banco de dados da US Food and Drug Administration (FDA): Fabricante e User Device Facility Experience (MAUDE).

Evidência clínica

Foram identificados 31 estudos para este briefing, porém 21 foram excluídos por não atenderem aos critérios de inclusão, enquanto 1 estudo foi excluído por não conter dados quantitativos.Portanto, 9 estudos foram incluídos neste briefing. Quatro deles são estudos de caso publicados de 1–3 pacientes (Bianchi et al. 2013 Dowsett e Elson 2013 Lawrence 2014a Nugent et al.2013). Duas publicações também relatam economia de custos (Bianchi et al. 2013 Nugent et al.2013). Quatro dos estudos estavam disponíveis apenas como apresentações de pôster, o relato de caso de Davies (2013) e as 3 séries de casos de Elson (2012), Harris (2013) e Oates et al. (2013). Destes, Elson et al. (2012) também relatou economia de custos. Finalmente, 1 série de casos estava disponível apenas como um resumo (Lurie et al. 2012). Os detalhes e resultados desses estudos são relatados nas tabelas 1–9.

Um estudo de Harris (2013) relatou que 3 dos 14 pacientes neste estudo decidiram mudar para um sistema de bandagem de compressão alternativo. Seus motivos foram citados como preferência, manejo do linfedema e queda. Não está claro se esses eventos foram relacionados ao dispositivo.

Tabela 1 Resumo do Bianchi et al. (2013) relatos de caso

Componente de estudo

Descrição

Para ilustrar o gerenciamento eficaz usando o sistema de compressão Juxta CURES.

Relatos de casos descritivos retrospectivos em 3 pacientes.

Hospital, GP e ambiente comunitário no Reino Unido. Pacientes tratados com o Juxta CURES 2012–13.

Doença venosa do membro inferior.

Caso 1: mulher de 42 anos com história de úlceras de perna há 4 anos. O paciente não aderiu à terapia de compressão e meias preventivas, resultando em recorrência frequente da úlcera, muitas vezes resultando em hospitalização por celulite. O paciente era clinicamente obeso e tinha diabetes tipo 2 e epilepsia. Seu trabalho exigia que ela ficasse em pé por longos períodos, sem nenhuma facilidade para sentar ou elevar a perna. Ela tinha um ITB normal, com uma ferida medindo 7,5 cm x 5,5 cm completamente coberta por descamação. Ela estava relutante em usar bandagens de compressão devido ao impacto negativo na imagem corporal, incapacidade de usar sapatos atraentes, exsudato descontrolado e volume da bandagem e deslizamento.

Caso 2: um homem de 48 anos com uma história de 12 meses de VLUs que não cicatrizaram (tamanho da ferida não declarado). É provável que seja o mesmo paciente descrito por Nugent (2013 tabela 8).

Caso 3: uma mulher de 65 anos com úlceras de perna recorrentes desde os 40 anos. Ela tinha úlceras que pioravam, extremamente dolorosas e não cicatrizavam contínuas em ambas as pernas nos últimos 5 anos. Ela tinha diabetes tipo 2, hipertensão e hipertireoidismo e precisava de uma prótese de joelho. A alergia ao álcool cetearílico impediu o uso de vários cremes tópicos. As dificuldades com a terapia de compressão causaram hipertensão venosa não controlada levando à doença linfovenosa.

Caso 1: O paciente e os enfermeiros clínicos foram treinados no uso do Juxta CURES.

Caso 2: O Juxta CURES foi aplicado a uma pressão de 40 mmHg.

Caso 3: O paciente foi internado no hospital por 10 semanas de tratamento intensivo da ferida, incluindo 4 semanas de antibióticos intravenosos e bandagem de linfedema multicamadas. As úlceras foram tratadas com curativos Aquacel de 7,15 x 15 cm em dias alternados, com 9 curativos aplicados a cada troca de curativo. Oramorph foi tomado antes das trocas de curativo como analgesia, mas ela se sentiu confortável entre as trocas de curativo e suas pernas melhoraram rapidamente. O Juxta CURES foi prescrito para permitir o autogerenciamento nos feriados, ao mesmo tempo em que fornece compressão eficaz contínua.

Caso 1: as consultas clínicas foram reduzidas de dias alternados para duas vezes por semana. Após 3 semanas, a ferida reduziu de tamanho para 5 cm x 3,5 cm e após mais 3 semanas tinha 3,5 cm x 1,2 cm com o leito da ferida apresentando 50% de descamação e 50% de granulação. Mais algumas semanas mostraram que a ferida estava quase fechada. O paciente e a enfermeira do consultório acharam o dispositivo fácil de usar e a conformidade não era mais um problema.

Caso 2: O tamanho da ferida diminuiu em 50% na quinta semana e a área da ferida nas faces lateral e posterior sarou. Na semana 10, houve mais cicatrização no tamanho da ferida, com 3 feridas restantes no aspecto anterior. O paciente achou o Juxta CURES muito confortável de usar e a capacidade de usar sapatos era um bônus. O regime de tratamento também mostrou uma economia significativa de custos.

Caso 3: A paciente relatou que parou de tomar analgésicos e melhorou sua qualidade de vida. Ela poderia tomar banho, tomar banho e vestir suas próprias pernas. A paciente relatou que o Juxta CURES era leve, ao contrário das bandagens que costumavam pesar as pernas, ela também conseguia calçar os próprios sapatos. O Juxta CURES foi relatado como fácil de aplicar e com duração de 30 minutos, enquanto curativos convencionais com duração de 1 hora.

A experiência clínica com o Juxta CURES em úlceras menos exigentes mostrou taxas de cura aceleradas devido à compressão consistente. Isso é facilitado por um certo grau de autocuidado dos pacientes.

Abreviaturas: ABPI, índice de pressão tornozelo-braquial VLU, úlcera venosa da perna.

Tabela 2 Resumo do relato de caso Davies (2013)

Componente de estudo

Descrição

Avaliar o tratamento de uma úlcera dolorosa na perna com um novo dispositivo de compressão.

Relato de caso descritivo retrospectivo.

Não declarado. O tratamento do paciente com o Juxta CURES começou em 2013.

Homem de 73 anos com VLU na perna esquerda que não cicatrizou em 18 meses. A avaliação médica e o ABPI indicaram que a ferida era adequada para terapia com bandagem compressiva. A compressão multicamadas começou em setembro de 2011, mas foi descontinuada em outubro de 2012 a pedido do paciente devido à dor e distúrbios do sono. O paciente tinha um escore de dor de 10 à noite (0 = sem dor, 10 = pior dor) e estava tomando analgesia opiácea forte e antidepressivos.

O VLU era tratado com o Juxta CURES, com pressão ajustada, se não tolerada, pelo paciente, podendo ser retirado à noite, quando a dor era intensa.

Após 4 dias, o paciente relatou que o dispositivo era confortável e permitia que ele dormisse durante a noite. O edema diminuiu 9 cm no tornozelo e 6,5 cm na panturrilha. A ferida parecia inalterada.

Após 14 dias, o paciente afirmou que o tratamento havia transformado sua vida. O paciente relatou níveis mínimos de dor (pontuação 1–2) e não necessitou mais de analgesia regular. Os antidepressivos também foram descontinuados. A pressão reduzida foi mantida durante a noite. No acompanhamento de 8 semanas, a ferida havia cicatrizado.

Este dispositivo de compressão simples e ajustável mantinha os níveis terapêuticos de compressão necessários dia e noite para a cicatrização de úlceras venosas da perna, melhorando assim a qualidade de vida do paciente.

Abreviaturas: ABPI, índice de pressão tornozelo-braquial VLU, úlcera venosa da perna.

Tabela 3 Resumo dos relatos de caso de Dowsett e Elson (2013)

Componente de estudo

Descrição

Avaliar se os problemas de qualidade de vida podem ser resolvidos pelo tratamento com o Juxta CURES.

Relatos de casos descritivos retrospectivos em 2 pacientes.

Pacientes tratados com Juxta CURES em uma comunidade do Reino Unido entre 2010 e 2012.

Caso 1: um homem de 47 anos com uma história de 10 anos de VLUs bilaterais. Vários sistemas de compressão foram usados ​​em suas pernas, mas ele admitiu o não cumprimento devido ao impacto em seu emprego causado pela necessidade de tirar licença sem vencimento para comparecer a consultas clínicas. Ele estava sentindo mau cheiro, dor extrema e depressão. Quando estava em casa, ele ficava deitado na cama elevando as pernas conforme as instruções de sua enfermeira.

Caso 2: mulher de 63 anos com história de UVL de 42 anos. Uma variedade de sistemas de compressão tinha sido usada e todos eles requeriam tratamento diário devido ao deslizamento da bandagem ou altos níveis de exsudato. Sua perna em forma de 'garrafa de champanhe invertida', com uma grande panturrilha e uma circunferência do tornozelo relativamente pequena, provou ser difícil de controlar. A qualidade de vida da paciente foi gravemente afetada devido aos altos níveis de exsudato e episódios repetidos de celulite, resultando em seu confinamento em casa. Seu filho de 30 anos deixou o emprego em tempo integral para se tornar seu cuidador.

Caso 1: Paciente aplicou o Juxta CURES, verificado pela enfermeira em intervalos apropriados.

Caso 2: O Juxta CURES aplicado inicialmente na perna direita e depois também na perna esquerda com os curativos trocados uma ou duas vezes por semana, conforme necessário.

Caso 1: Após 8 meses de uso do Juxta CURES, a úlcera estava completamente curada. A qualidade de vida do paciente melhorou dramaticamente, sua dor e depressão desapareceram e ele voltou ao trabalho normal.

Caso 2: O Juxta CURES foi aplicado na perna direita do paciente por ser a menos afetada. O paciente ficou satisfeito por poder usar calçados não ortopédicos. O inchaço diminuiu e havia sinais de melhora da ferida, e a paciente solicitou um segundo dispositivo para a perna esquerda. Ambas as pernas continuaram a sarar. O tempo de amamentação foi reduzido de 90 minutos por semana para 20 minutos por semana. A condição da paciente melhorou a ponto de ela não precisar mais de um cuidador e seu filho poder planejar uma volta ao trabalho.

O Juxta CURES ajudou a melhorar o bem-estar do paciente, mantendo os níveis terapêuticos de compressão.

Abreviaturas: VLU, úlcera venosa da perna.

Tabela 4 Resumo da série de casos Elson (2012)

Componente de estudo

Descrição

Comparar os custos do tratamento de úlceras venosas com bandagens compressivas em comparação com o Juxta CURES.

Uma série de casos prospectiva e multicêntrica (17 pacientes).

17 pacientes, tempo médio de presença de úlcera = 7 anos.

Cada médico registrou 6 meses de dados de terapia de compressão padrão e 6 meses de uso de Juxta CURES, incluindo:

tipo e número de curativos usados

tipo de bandagem de compressão e número usado.

Durante 6 meses de tratamento com cuidados padrão antes de testar o novo dispositivo, todas as úlceras permaneceram estáticas ou deterioraram.

Nos casos em que o paciente não usava a cinta compressiva por 6 meses, foi feita uma estimativa. Esses dados foram usados ​​para calcular e comparar os custos das 2 opções de tratamento.

Após 6 meses de tratamento com o Juxta CURES, todos os pacientes apresentaram melhora nas úlceras de perna. Pacientes e médicos deram feedback positivo. Outros resultados estão resumidos na seção 'estudos de custo publicados'.

O Juxta CURES mostrou-se custo-efetivo quando comparado ao curativo de compressão padrão, com melhora da condição da úlcera de perna a um custo significativamente menor.

Tabela 5 Resumo da série de casos Harris (2013)

Componente de estudo

Descrição

Usar o Juxta CURES pode eliminar problemas associados à ulceração da perna e fornecer ao médico uma alternativa fácil. Pode melhorar a qualidade dos cuidados de saúde e reduzir custos.

Série descritiva retrospectiva de casos de 14 pacientes não consecutivos.

Ambiente comunitário - 7 pacientes atendidos na clínica de úlcera de perna, 7 pacientes atendidos em casa.

9 pacientes com úlceras venosas nas pernas, 5 pacientes com úlceras nas pernas de etiologia mista (um paciente tinha úlceras em ambas as pernas). A duração da ulceração da perna variou de novo início a 2,5 anos.

Uma mistura de novos encaminhamentos de pacientes e pacientes que já fazem terapia de compressão convencional. Todos os pacientes receberam o Juxta CURES com níveis de compressão variando de 20 mmHg a 40 mmHg, conforme adequado ao seu IBP e apresentação clínica.

Todos os pacientes experimentaram melhorias em suas feridas e na integridade da pele. O sistema foi tolerado por 11 pacientes com compressão igual ou superior à usada anteriormente e 3 pacientes mudaram para sistemas de compressão alternativos. As feridas de cinco pacientes progrediram para a cicatrização no período de estudo de 10 semanas e 4 conseguiram se autocuidar, resultando na redução do tempo de amamentação. Três optaram por continuar usando o Juxta CURES após a cura.

Os médicos valorizam particularmente a capacidade de medir com precisão os níveis de compressão por meio do sistema de medição de pressão integrado. 96% dos médicos relataram o ajuste, facilidade de aplicação, tempo de aplicação e uso do sistema de pressão embutido como muito bom ou excelente. Os médicos relataram redução do tempo da enfermeira aplicando o Juxta CURES em comparação com a bandagem de compressão convencional. Uma economia de custo foi percebida após 12 semanas de uso de Juxta CURES em substituição ao curativo de compressão. Ao longo de 6 meses de uso, houve uma economia de custo de £ 2.141 por paciente.

Melhor qualidade de vida e cicatrização de feridas foram observadas em 12 de 14 pacientes. O Juxta CURES forneceu aos pacientes e médicos soluções para os problemas associados à terapia de compressão convencional. O uso do Juxta CURES promoveu o autocuidado e resultou em economia financeira em relação ao curativo de compressão convencional, redução de materiais (por exemplo, curativo), tempo de enfermagem e desperdício clínico.

Abreviaturas: ABPI, índice de pressão tornozelo-braquial n, número de pacientes.

Tabela 6 Resumo dos relatos de caso de Lawrence (2014a)

Componente de estudo

Descrição

Para ilustrar como encontrar um regime de compressão que os indivíduos possam adotar sem desconforto enquanto são capazes de usar seus calçados usuais é importante para muitos pacientes, e isso pode ajudar a manter a mobilidade e melhorar a concordância.

Relatos de casos descritivos retrospectivos em 3 pacientes.

Ambiente comunitário no Reino Unido.

Caso 1: uma mulher de 52 anos com uma história on-off de 10 anos de VLUs e ABPI normal. Ela havia se autotratado por quase 2 anos antes do encaminhamento com um VLU medindo 8 cm x 5 cm.

Caso 2: homem de 33 anos, obeso mórbido, com história de úlcera há 6 meses e ITBP normal. No exame físico, doença venosa e edema associado estavam presentes. A medição inicial da úlcera era de 12 x 10 cm, a úlcera era superficial com um baixo nível de exsudato.

Caso 3: um homem de 82 anos com pernas e pés edematosos com lacrimejamento bilateral e 2 úlceras na perna esquerda. O paciente também tinha diabetes tipo 2 e dificuldade de locomoção causada por osteoartrite e lesão prévia no tornozelo e exacerbada por dor de úlceras na perna. Ele também sofreu de doença vascular periférica, neuropatia do pé e redução do ABPI: 0,64 (perna esquerda) e 0,75 (perna direita).

Caso 1: aplicou-se enfaixamento de compressão de 4 camadas a 40 mmHg por aproximadamente 1 mês, período em que a paciente ficou impossibilitada de usar calçado adequado para o seu trabalho e perdeu o emprego. Novos compromissos de trabalho a impediram de frequentar as clínicas e a úlcera permaneceu estática. Portanto, o Juxta CURES foi considerado como a paciente poderia aprender a trocar seus próprios curativos e reduzir as consultas clínicas. Foi usado após curativo com espuma Aquacel e Cavalon No Sting Barrier foi usado para proteger a área periúlcera.

Caso 2: Ataduras foram aplicadas, mas se mostraram difíceis devido ao formato da perna. Os métodos de 4 e 2 camadas foram testados, mas removidos pelo paciente devido ao deslizamento e desconforto. Essas ataduras também dificultavam o uso de terno e sapatos sociais, e o deslizamento das ataduras era constrangedor para o paciente. O paciente também relatou mau cheiro, que ele atribuiu à infrequência das trocas de curativos. O membro era muito grande para meias de compressão e o Juxta CURES foi usado para fornecer compressão com curativos Atrauman.

Caso 3: compressão reduzida foi prescrita, mas era dolorosa, especialmente sobre o tornozelo esquerdo que tinha implantes de metal após uma lesão anterior. Mesmo curativos altamente absorventes ficavam saturados com exsudato em um dia e precisavam ser trocados. A compressão foi interrompida e substituída pelo Juxta CURES a 20 mmHg com curativos Aquacel que o paciente foi capaz de tolerar.

Caso 1: O paciente foi capaz de autocuidar as bandagens Juxta CURES enquanto ainda trabalhava e frequentava as clínicas quando possível. O tamanho da ferida foi reduzido para 2 cm x 2 cm (período de tempo não declarado).

Caso 2: A úlcera do paciente respondeu bem, cicatrizou completamente e permaneceu cicatrizada no seguimento de 12 meses. Meias de compressão padrão prontas para uso foram fornecidas para manutenção.

Caso 3: O Juxta CURES exigiu reajustes frequentes durante os primeiros 2 dias para manter um bom ajuste enquanto o edema reduzia rapidamente. As úlceras ainda permaneciam no momento da notificação, mas o edema e a umidade haviam desaparecido. O paciente tentou usar meia de compressão na perna direita novamente, mas voltou a chorar, então ele continuou com o Juxta CURES para manter a integridade da pele.

O Juxta CURES é útil para pacientes com membros inferiores grandes e tornozelos estreitos que lutam com curativos e deslizamento de meias. É benéfico para pacientes que desejam se auto-tratar ou não podem comparecer às consultas clínicas regulares. Ele fornece e mantém a compressão terapêutica no nível desejado e mensurável. Os pacientes acham que é confortável de usar e pode ajudar a melhorar a adesão ao tratamento.

Abreviaturas: ABPI, índice de pressão tornozelo-braquial n, número de pacientes

Tabela 7 Resumo do Lurie et al. (2012) série de casos

Componente de estudo

Descrição

Determinar a adequação do Juxta CURES como um dispositivo de compressão para o tratamento de VLUs.

Série descritiva retrospectiva de casos de 10 pacientes não consecutivos.

Satisfação do clínico e do paciente e eficácia terapêutica.

8 pacientes do sexo masculino, 2 do sexo feminino com idades entre 26 e 92 anos.

Os pacientes usaram o Juxta CURES sobre um curativo apropriado e um forro de meia em combinação com uma tornozeleira de compressão para o pé. Check-ups regulares e trocas de curativos foram realizados. 8 pacientes usaram o dispositivo o dia todo, todos os dias 2 pacientes usaram o sistema continuamente por 1 semana e, em seguida, por 12 horas durante o dia, todos os dias a partir de então.

2 pacientes desistiram devido a causas não relacionadas. As úlceras dos 8 pacientes restantes cicatrizaram em uma média de 66 dias após o início do uso do Juxta CURES.

Os médicos acharam o Juxta CURES fácil e rápido de ajustar e observaram que ele proporcionava um bom ajuste. Os pacientes relataram ser confortável de usar, controlar o inchaço e permitir a manutenção da higiene. Os médicos avaliaram a mudança no edema e na pele dos pacientes, a adesão do paciente e a cicatrização geral da úlcera como excelentes.

Abreviaturas: n, número de pacientes VLU, úlcera venosa da perna.

Tabela 8 Resumo do relato de caso Nugent (2013)

Componente de estudo

Descrição

Demonstrar como o Juxta CURES teve um impacto positivo na qualidade de vida do paciente.

Relato de caso descritivo retrospectivo.

Ambiente comunitário no Reino Unido.

Impacto positivo na qualidade de vida do paciente.

Homem de 48 anos com história de úlcera de 20 cm x 10 cm que não cicatrizou há 12 meses, embora extensa, era bastante superficial. O paciente foi classificado como não concordante por se recusar a comparecer às consultas por incompatibilidade com seu horário de trabalho. É provável que seja o mesmo paciente descrito no estudo de Bianchi (2013).

O paciente começou a autogerenciar seus cuidados com a ferida em novembro de 2012. Inicialmente, ele usou um sistema de compressão de 2 camadas. Isso foi alterado para o Juxta CURES em novembro de 2012, pois a enfermeira de viabilidade do tecido tinha dúvidas sobre o nível correto de compressão sendo alcançado a cada aplicação. O Juxta CURES foi usado em combinação com um regime de cuidados com a pele e curativo composto por creme emoliente Cetraben e DryMax EXTRA. Foi mostrado ao paciente como aplicar o Juxta CURES e usar o sistema de pressão embutido para garantir que o nível correto de compressão (40 mmHg) fosse mantido ao longo da semana entre as consultas.

Após 1 semana, o paciente relatou que o dispositivo era confortável e fácil de usar. Após 3 semanas, o tamanho da ferida reduziu significativamente, embora houvesse sinais de supergranulação. Na semana 5, o tamanho da ferida havia diminuído em 50%, a área da ferida nas faces lateral e posterior havia cicatrizado e a supergranulação havia se acomodado. Na semana 7, permaneceram 4 áreas de granulação superficial. Melhoria adicional foi observada na semana 10, quando apenas 3 áreas de granulação superficial permaneceram e estas mediam 3 cm × 2,8 cm, 1,4 cm × 1,6 cm e 2,9 cm × 1,9 cm.

O paciente gostava de controlar o processo de tratamento da ferida e saber que, se houvesse odor da ferida, ele poderia tomar banho e trocar o curativo. A capacidade de usar seus próprios sapatos era um bônus.

O uso do Juxta CURES teve um impacto positivo no paciente, e ele achou o uso do dispositivo uma experiência positiva.

Abreviaturas: n, número de pacientes.

Tabela 9 Resumo de Oates et al. (2013) série de casos

Componente de estudo

Descrição

Para permitir que os pacientes continuem o tratamento de terapia de compressão padrão ouro, permitindo um maior grau de independência.

Série de casos (pouco claro se prospectivo ou retrospectivo).

Pacientes com ulceração venosa de perna em tratamento com bandagens compressivas foram convidados a passar para o Juxta CURES.

O estudo relatou uma redução mensurável no tamanho da ferida e edema nas pernas, melhorou a concordância e o bem-estar do paciente e um maior senso de realização para as enfermeiras que cuidam do paciente. Os custos e o tempo de enfermagem foram reduzidos sensivelmente. A concordância dos pacientes foi muito maior com o Juxta CURES do que com sistemas de bandagem comparáveis. Facilidade de uso, a capacidade de reduzir a pressão à noite e de retirar o aparelho para tomar banho estão entre os benefícios percebidos. As possibilidades aprimoradas de autogerenciamento do paciente também resultaram na necessidade de um menor número de visitas de enfermeiros distritais, trazendo mais reduções de custo.

O uso do dispositivo trouxe benefícios significativos para os pacientes e funcionários em termos de melhor concordância, eficácia clínica e redução de custos.

Abreviaturas: n, número de pacientes.

Estudos recentes e em andamento

Um estudo no Reino Unido de 36 pacientes tratados com o Juxta CURES foi recentemente concluído. Espera-se que esses dados sejam publicados em maio de 2015.

Custos e consequências de recursos

Em 2014, aproximadamente 3.000 dispositivos Juxta CURES foram dispensados ​​mediante receita, com 86% deles prescritos por médicos de atenção primária e 14% por médicos de atenção secundária. O dispositivo foi usado em aproximadamente 15 locais em todo o NHS na Inglaterra e também em clubes de perna no País de Gales. O uso do Juxta CURES não exigiria qualquer mudança nas instalações existentes do NHS e se encaixaria nas vias de atendimento atuais, e pode ser prescrito em uma prescrição FP10.

As diretrizes atuais aconselham que a terapia de compressão padrão só deve ser aplicada por profissionais com treinamento apropriado (RCN 2006 SIGN 2010), mas o nível de treinamento necessário não é especificado. Uma via padrão para a prescrição de terapia de compressão também não é especificada.

Embora o dispositivo tenha um custo de aquisição mais alto do que as bandagens de compressão tradicionais, prevê-se que ao longo da vida útil mínima de 6 meses do produto, a economia de custos pode ser observada na redução do tempo médico (número reduzido de visitas domiciliares ou clínicas e visitas mais curtas), redução da quantidade de curativos e curativos necessários e uma redução resultante no desperdício clínico.

Estudos de custo publicados

Um relato de caso em 3 pacientes (Bianchi et al. 2013) relatou economia de custos com o Juxta CURES em comparação com o curativo convencional durante um período de 6 meses. Isso foi baseado em uma avaliação de 17 pacientes e custos ilustrados em 3 áreas:

curativos: economia média de £ 753 por paciente

curativos: economia média de £ 881 por paciente

tempo do médico: economia média de £ 3172 por paciente.

Isso equivaleria a uma economia média total de £ 4806 por paciente. O estudo sugere que o uso do Juxta CURES resulta em redução do exsudato, o que significa que curativos extra-absorventes caros não são necessários. Seu uso também parece ser mais barato do que repetir o enfaixamento e reduz o desperdício clínico. A redução no tempo do médico decorre da aplicação mais rápida durante as visitas à clínica e da redução no número de visitas à clínica e ao domicílio, pois o paciente é encorajado a autogerenciar seus cuidados. O prazo para esta economia não é especificado, mas presume-se que seja ao longo de 6 meses. A fonte dessas economias de custos não é especificada.

Uma apresentação de pôster de Elson (2012) continha uma avaliação de produto para comparar o custo do tratamento de úlceras venosas com bandagens compressivas com o Juxta CURES. Os médicos que trataram de 17 pacientes registraram 6 meses de dados usando a terapia de compressão padrão e 6 meses usando o Juxta CURES. Nos casos em que o paciente não usava a cinta compressiva por 6 meses, foi feita uma estimativa. Os dados registrados incluíram:

tipo e número de curativos usados

tipo de bandagem de compressão e número usado.

Os dados foram usados ​​para calcular e comparar os custos das 2 opções de tratamento. Esses custos são detalhados a seguir na tabela 10.

Tabela 10 Resumo da avaliação de custos de Elson (2012)

Custos associados ao cuidado de 17 pacientes com úlcera de perna

Custo médio

Curativos sob compressão

Tratamento de compressão padrão

Tratamento com o Juxta CURES

Tratamento de compressão padrão

Tratamento com o Juxta CURES

Tratamento de compressão padrão

Tratamento com o Juxta CURES

Usando esses cálculos, os custos totais incluídos para tratamento padrão são £ 6.570 e £ 1.762 para o Juxta CURES. Isso proporcionaria uma economia média de £ 4808 para os 17 pacientes, o que equivale a £ 282,82 por paciente. O prazo para esta economia não é especificado, mas presume-se que seja ao longo de um período de 6 meses. As fontes de preços de custeio não são especificadas.

Harris (2013) relatou que uma economia de custo positiva foi realizada na semana 12 após o desembolso inicial para comprar o Juxta CURES.

Um relato de caso de Nugent (2013) detalhou o tratamento de uma paciente tratada com o Juxta CURES, cuja úlcera foi previamente tratada sem sucesso com curativos compressivos. O custo do tratamento de 12 meses anteriores antes da avaliação antes do uso com o Juxta CURES foi calculado em mais de £ 3300 sem cicatrização da úlcera. Após a reavaliação e início do Juxta CURES, a úlcera atingiu um estado quase curado antes de se apresentar a um custo estimado de £ 732. O período de tempo para este custo estimado não é declarado, mas presume-se que corresponda às 10 semanas durante as quais o paciente foi tratado com o Juxta CURES.

Pontos fortes e limitações da evidência

A evidência identificada para a eficácia clínica do Juxta CURES foi muito limitada em quantidade e qualidade, e incluiu relatos de casos publicados, resumos e apresentações de pôster. Não foram identificados estudos em grande escala ou dados comparativos robustos.

Todos os estudos incluídos envolveram um pequeno número de pacientes (o máximo especificado foi 17). Cinco estudos (Bianchi et al. 2013 Davies 2013 Dowsett e Elson 2013 Lawrence 2014a Nugent et al. 2013) são estudos de caso de 3 pacientes ou menos e, portanto, pode-se presumir que os resultados desses estudos não devem ser generalizados.

Não está claro se os pacientes nos estudos identificados foram inscritos consecutivamente, o que levanta preocupações sobre o viés de seleção e de atrito. Cinco estudos não são relatados na íntegra e estão disponíveis apenas como pôsteres ou resumos e não foram submetidos à revisão por pares. Isso inclui a série de 4 casos (Elson 2012, Harris 2013, Lurie et al. 2012 e Oates et al. 2013). Os critérios de inclusão e exclusão não estão claramente definidos para essas séries de casos, e apenas Lurie et al. (2012) declaram os resultados primários. A falta de detalhes disponíveis significa que esses resultados devem ser tratados com cautela.

É altamente provável que o paciente relatado por Nugent (2013) seja o mesmo que 1 paciente relatado em Bianchi et al. (2013) artigo, do qual Nugent é co-autor.

Sete dos 9 estudos contêm agradecimentos à medi UK ou têm autores contratados pela medi UK ou CircAid.

Os relatórios econômicos são limitados e as fontes de custos e premissas feitas não são especificadas, portanto, não é possível avaliar sua adequação. A variabilidade da economia de custos entre cada estudo sugere que esses resultados podem não ser generalizáveis. No entanto, todos os relatórios sugerem que o dispositivo é econômico em comparação com a bandagem de compressão.


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Análise de governança corporativa do Danske Bank A / S em comparação com RSA Insurance Group PLC

Danske Banco. Descrição da estratégia e objetivos da empresa. Danske Banco A / S (DB), com sede em Copenhagen, é um grupo bancário dinamarquês e um dos principais provedores de serviços financeiros no mercado do norte da Europa. Abrange Danske Banco, Realkredit Danmark e outras subsidiárias. (Bloomberg).

Relatório prospectivo de 2020: programas de fidelidade para bancos de varejo

Retalho Banco Sinopse dos programas de fidelidade O relatório fornece análises de mercado, informações e percepções sobre o varejo Banco programas de fidelidade: fornece uma visão global dos programas de fidelidade adotados pelo varejo bancos em economias em desenvolvimento e desenvolvidas no setor bancário Análise de varejo Banco lealdade.

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Cabeça em execução: SOLUÇÃO DE PROBLEMA: EUA MUNDO BANCO Solução do problema: USA World Banco USA World Banco tem um dilema: dois novos projetos, um voltado para o consumidor e outro voltado para pequenas empresas, ambos geraram interesse quando comunicados à administração. Por razões.

Mito da Nova Era e o papel da mídia: um estudo do Dr. Mahathir Mohamed

levando a um contínuo estude de uma ampla gama de tópicos e questões relacionadas ao mito, independentemente do campo de estude. Dirigindo na perspectiva das ciências sociais e da comunicação, Kerry Owens (2007) em seu artigo “Myth Making as a Human Communication Paradigm: The Caso de Martin Luther King, Jr.

Banco suíço

animais selvagens protegidos foram depositados em estrangeiros bancos em suas contas pessoais ilegais, a enorme soma de cerca de US $ 1500 bilhões que foi realmente arrecadada do povo da Índia pela exploração do povo da Índia e pela traição do povo da Índia. Depósitos em Bancos localizado no território da Suíça.

Chefe Executivo: Banco Mundial dos EUA

Running Head: USA World Banco Artigo Final: USA World Banco Natasha D. Williams University of Phoenix Índice Capítulo 1: Introdução Capítulo III: Análise de dados Capítulo IV: Resultados Capítulo V: Conclusões e recomendações Resumo executivo USA World Banco (UWB), uma grande instituição financeira.

Estudo de caso de delito / crime

Caso Estude: Bolam v Friern Hospital Management Committee [1957] (Queen's Bench Division). Instrução: a) Você deve destacar o fato, a questão e a decisão neste caso ao padrão de atendimento em caso de negligência clínica, bem como ao padrão de atendimento ao réu profissional. b) Discuta o padrão.

Caso ING de finanças

produtos diferentes, e eles operavam de forma diferente (Conklin e Yury 3). Essas organizações incluíam Barings security, ING Capital Baring Security e ING Banco Títulos. Impactos da integração europeia e da moeda única nas instituições financeiras e as implicações das mudanças nas empresas do ING.

Banco Mundial dos EUA (Uwb)

Cabeça em execução: SOLUÇÃO DE PROBLEMA: EUA MUNDO BANCO USA World Banco University of Phoenix MBA / 510 - Solução de problema de tomada de decisão gerencial: USA World Banco USA World Banco (UWB) é uma instituição financeira global de sucesso e um jogador-chave no setor bancário, tanto internacional quanto nacionalmente.

Economia - um estudo de caso da China

32º original. A taxa de dependência comercial aumentou de 10 para 36%. A quantidade de IED é agora a maior entre os países em desenvolvimento. De acordo com um modular estude na sinergia de IED conduzida pelo Centro de Pesquisa de Desenvolvimento do Conselho de Estado, o PIB da China registrou uma taxa média de crescimento anual de 9,7%.

Estudos Cuturais

dentro de uma comunidade é literalmente uma declaração do valor dessa pessoa. Se alguém tem rosto bom o suficiente, em alguns estojos eles podem entrar em uma instituição de crédito (como menor, operada de forma privada bancos) e contraem um empréstimo apenas com a palavra deles. Pessoas com boa aparência geralmente são confiáveis, confiáveis ​​e seguras.

Celebração de Katherine Mansfield

„CELEBRANDO KATHERINE MANSFIELD‟ Jeffrey Harris (n.1949) Nova Zelândia. ‗Katherine Mansfield em Menton‘(1973) Oil, Private Collection. Reproduzido por cortesia do artista. Menton, França, sexta-feira, 25 de setembro de 2009 Simpósio organizado pela Katherine Mansfield Society para comemorar o 40º aniversário.

ISMS CASE STUDY SOLUTIONS.docx

CASO ESTUDE RESPOSTAS RELATÓRIOS DE PROJETO DE SOLUÇÕES DE ATRIBUIÇÃO E TESE ISBM / IIBMS / IIBM / ISMS / KSBM / NIPM SMU / SYMBIOSIS / XAVIER / NIRM / PSBM / NSBM / ISM / IGNOU / IICT / ISBS / LPU / ISM & amp / ICIM MBA - EMBA - BMS - GDM - MIS - MIB DMS - DBM - PGDM - DBM.

Um estudo sobre globalização

a estabilidade do mercado global é mantida. Além disso, eles também são responsáveis ​​por fazer com que a humanidade receba seus benefícios. Nosso caso estude está relacionado à globalização e a área que escolhemos é macroeconômica que inclui ciclo de negócios, desemprego, PIB (Produto Interno Bruto) e inflação.

Case holandês

para o caso? Porque? (Distinguir entre linguagem de fato e linguagem de opinião - ver notas) Incluir em seu arquivo). Em nossa opinião, a parte mais relevante é a relação entre as partes envolve os problemas ocorridos e como esses problemas poderiam ter sido evitados. * Estude e resumir.

Banco Mundial dos EUA

Cabeça em execução: SOLUÇÃO DE PROBLEMA: EUA MUNDO BANCO Solução do problema: USA World Banco Marlo R. Miller University of Phoenix 19 de abril de 2008 Solução do problema: USA World Banco Nos últimos anos, o setor bancário tem experimentado intensa pressão para identificar e lançar campanhas para novos.

Solução de problema do Banco Mundial dos EUA

Solução do problema: USA World Banco USA World Banco está tentando manter a participação no mercado e aumentar os lucros no ambiente bancário volátil. Com a economia em dificuldades e os consumidores ainda mais cautelosos com seu dinheiro e investimentos, o Banco deve apresentar produtos e serviços que irão.

Estudo de caso de encerramento: SAS Institute

Fechando Caso Estude: SAS Institute Seu nome aqui MGT / 312 Coloque a data aqui Nome do instrutor / professor aqui Caso Estude: SAS Institute Em novembro de 2012, uma empresa internacional de software analítico SAS, com sede em Cary, Carolina do Norte, foi premiada com a & quotthe multinacional mais excelente do mundo.

Estudo de caso da Fundação Psych de Desenvolvimento do Crescimento e Aprendizagem - Grupo de 2 anos de idade

CASO ESTUDE Ivina Russell Faixa etária de dois anos GED 201 XM: Fundação Psicológica para o Desenvolvimento e Aprendizagem do Crescimento Prof. Yomi Ajaiyeoba Outono de 2009 1. INFORMAÇÕES GERAIS a. Descrição Física: Dê uma descrição física completa da criança. Discuta a altura e a construção corporal em comparação.

Documento de Solução de Problema do Banco Mundial

SOLUÇÃO DE PROBLEMA: EUA MUNDO BANCO Solução do problema: USA World Banco Solução de problema da Universidade de Phoenix: USA World Banco USA World Banco é um importante Banco com filiais nos Estados Unidos e vários empreendimentos comerciais em todo o mundo. o Banco tem produtos que satisfazem os seus.

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POLÍTICA MONETÁRIA EM 2002 (Atualizada e revisada em julho de 2002) Agosto de 2002 CENTRAL BANCO DA TURQUIA 1 Esquema da apresentação Estrutura da política monetária - Regime cambial Estratégias de política monetária Pressupostos, Comunicação - Prestação de contas, Transparência, Política de taxas de juros, Monetária.

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Artigo de estudo de caso Eisi

EISI Caso Estude Artigo escrito por Bernd Muxel Tabela de conteúdo 1. Introdução. 3 2.As razões para manter o “Eastern Cares Program” ……………………………… 4 3.As razões para eliminar o Eastern.


8.4 Funções de distribuição cumulativa

Os dados numéricos que não são categóricos também têm distribuições. Em geral, quando os dados não são categóricos, relatar a frequência de cada entrada não é um resumo eficaz, pois a maioria das entradas é exclusiva. Em nosso estudo de caso, enquanto vários alunos relataram uma altura de 68 polegadas, apenas um aluno relatou uma altura de 68,503937007874 polegadas e apenas um aluno relatou uma altura de 68,8976377952756 polegadas. Assumimos que eles converteram de 174 e 175 centímetros, respectivamente.

Os livros de estatística nos ensinam que uma maneira mais útil de definir uma distribuição para dados numéricos é definir uma função que relata a proporção dos dados abaixo de (a ) para todos os valores possíveis de (a ). Essa função é chamada de função de distribuição cumulativa (CDF). Em estatísticas, a seguinte notação é usada:

Aqui está um gráfico de (F ) para os dados de altura masculina:

Semelhante ao que a tabela de frequência faz para dados categóricos, o CDF define a distribuição para dados numéricos. No gráfico, podemos ver que 16% dos valores estão abaixo de 65, pois (F (66) = ) 0,164, ou que 84% dos valores estão abaixo de 72, pois (F (72) = ) 0,841 e assim por diante. Na verdade, podemos relatar a proporção de valores entre quaisquer duas alturas, digamos (a ) e (b ), calculando (F (b) - F (a) ). Isso significa que se enviarmos este gráfico acima para ET, ele terá todas as informações necessárias para reconstruir a lista inteira. Parafraseando a expressão “uma imagem vale mais que mil palavras”, neste caso, uma imagem é tão informativa quanto 812 números.

Uma nota final: porque CDFs podem ser definidos matematicamente, a palavra empírico é adicionado para fazer a distinção quando os dados são usados. Portanto, usamos o termo CDF empírico (eCDF).


Objetivo

Ao comer sólidos, o transporte de estágio II (St2Tr) impulsiona o alimento triturado para a faringe para a formação do bolo alimentar e armazenamento antes de engolir. Embora a existência de St2Tr seja reconhecida, a razão de sua existência permanece obscura. Entendê-lo pode facilitar o desenvolvimento de alimentos adequados para indivíduos com disfagia. O objetivo deste estudo foi explorar como as medidas de duração de comer e engolir afetam o número de ciclos de St2Tr.

Projeto

A videofluorografia foi realizada em 13 indivíduos saudáveis ​​comendo quadrados de 6 g de banana, tofu e biscoitos. As medições incluíram o número de ciclos de St2Tr, duração do processamento (da entrada do alimento na boca até o início da deglutição), duração do trânsito do esfíncter esofágico superior (UES) (do início da deglutição até o início do trânsito do UES), duração do trânsito do UES (levando borda a borda de fuga passando pelo EES), e duração total da sequência (do início da deglutição até a deglutição terminal). A análise do componente principal (PC) foi usada para identificar os fatores que afetam o número de ciclos St2Tr. A análise de covariância foi realizada usando o primeiro PC como uma variável independente para prever o número de ciclos St2Tr.

Resultados

Todas as quatro medidas de duração foram significativamente correlacionadas positivamente com o número de ciclos St2Tr. A análise revelou dois PCs ortogonais com carregamento variável. O primeiro PC foi em função das variáveis ​​temporais. O 2º CP foi função do número de deglutições.

Conclusões

O número de ciclos de St2Tr foi associado a medidas de duração do trânsito alimentar e foi maior com alimentos mais duros antes do processamento e alimentos mais viscosos imediatamente antes de engolir.


Profissionais de segurança e prevenção de perdas, engenheiros de processo e engenheiros de fábrica, profissionais de segurança ambiental e química em todos os setores da indústria química, de petróleo e de processo

Prefácio à Quarta Edição

Prefácio à segunda edição

1.2 Segurança Industrial e Tendências de Perdas

1.3 Segurança e preocupações ambientais

1.5 Grandes Plantas de Fluxo Único

1.9 Gestão da Qualidade Total

1.11 Sistemas críticos de segurança

1.12 Meio Ambiente e Desenvolvimento Sustentável

1.14 Atividades Acadêmicas e de Pesquisa

Capítulo 2. Estatísticas de Incidentes e Perdas

2.2 Classificação Industrial Padrão

Capítulo 3. Legislação e Lei

3.2 Agências Reguladoras dos EUA

3.4 Lei de Segurança e Saúde Ocupacional de 1970

3.5 Legislação Ambiental dos EUA

3.6 Legislação de Substâncias Tóxicas dos EUA

3.7 Legislação de Liberação Química Acidental dos EUA

3.8 Legislação de Transporte dos EUA

3.9 Legislação de Segurança dos EUA

3.10 Legislação em desenvolvimento dos EUA

3.14 Conselho de Segurança Química dos EUA

Capítulo 4. Controle de Riscos Graves

4.1 Tecnologias Superstar

4.7 Controle de Risco Nuclear

4.8 Controle de Perigos do Processo: Histórico

4.9 Controle de Riscos do Processo: Comitê Consultivo sobre Riscos Graves

4.10 Controle de Riscos do Processo: Disposições sobre Riscos Graves

4.11 Controle de Perigos do Processo: Planejamento

4.12 Controle de Perigos de Processo: Comunidade Europeia

4.13 Controle de Perigos de Processo: EUA

Capítulo 5. Economia e Seguros

5.1 Economia da Prevenção de Perdas

5.4 Nível de despesas de prevenção de perdas

5.5 Seguro da Planta de Processo

5.8 Seguro de Interrupção de Negócios

5.9 Outros Aspectos de Seguro

Capítulo 6. Gestão e Sistemas de Gestão

6.2 Compromisso de Gestão e Liderança

6.3 Organização de Gestão

6.5 Sistemas e Procedimentos

6.6 Revisões de segurança do projeto

6.8 Padrões e códigos de prática

6.26 Sistemas de Gestão de Segurança

6.27 Gestão de Segurança de Processo

6.28 Diretrizes de Gestão CCPS

Capítulo 7. Engenharia de Confiabilidade

7.1 Desenvolvimento de Engenharia de Confiabilidade

7.2 Engenharia de Confiabilidade nas Indústrias de Processo

7.3 Definição de Confiabilidade

7.4 Significados de Probabilidade

7.5 Alguns relacionamentos de probabilidade

7.6 Algumas relações de confiabilidade

7.8 Confiabilidade de alguns sistemas padrão

7.9 Confiabilidade de Sistemas Complexos

7.11 Funções de densidade articular

7.12 Simulação de Monte Carlo

7.17 Modelos de falha: interação força-carga

7.18 Modelos de falha: alguns outros modelos

7.19 Comportamento de Falha e Regimes

7.20 Análise de Dados de Falha

7.21 Confiabilidade no Design

7.22 Previsão de Confiabilidade

7.23 Crescimento, teste e demonstração de confiabilidade

7.25 Atividades e políticas de manutenção

7.26 Manutenção Centrada na Confiabilidade

Capítulo 8. Identificação de Perigo

8.2 Auditorias do Sistema de Gestão

8.9 Árvore de Eventos e Análise da Árvore de Falhas

8.11 Análise Preliminar de Perigos

8.12 Técnicas de análise de triagem

8.13 Estudos de Perigo e Operabilidade

8.14 Modos de falha, efeitos e análise crítica

8.20 Sistema de Revisão de Segurança de Processo

8.22 Filtragem e Acompanhamento

8.23 Sistemas de Revisão de Segurança

8.24 Métodos de classificação de perigo

8.25 Análise de Aviso de Perigo

8.29 Garantia de Qualidade: Completude

8.30 Garantia de Qualidade: QUASA

Capítulo 9. Avaliação de Perigos

9.8 Diagramas de causa-conseqüência

9.11 Eventos Raros e Ameaças Externas

9.12 Fatores humanos e erro humano

9.15 Características da População

9.16 Modificação de Exposição

9.18 Apresentação de Resultados

9.19 Confiança nos resultados

9.23 Métodos de Avaliação Simplificados

9.27 Debate de Avaliação de Risco

Capítulo 10. Localização e Layout da Planta

10.4 Técnicas de Layout e Auxílios

10.5 Planejamento e Desenvolvimento de Layout

10.7 Considerações de layout de plotagem

10.11 Distâncias de separação

10.12 Classificação de área perigosa

10.18 Estruturas Resistentes à Explosão

Capítulo 11. Projeto de Processo

11.2 Conceitual - Design de Front-End

11.5 Licenciantes, fornecedores e empreiteiros

11.6 Design Inerentemente Mais Seguro

11.8 Operações e equipamentos da unidade

11.11 Produtos Químicos Particulares

11.12 Processos e Plantas Particulares

11.13 Desvios Operacionais

11.15 Diretrizes de Projeto de Engenharia CCPS

11.16 Integração da Segurança no Projeto do Processo

Capítulo 12. Projeto do Sistema de Pressão

12.2 Componentes do sistema de pressão

12.3 Aços e suas propriedades

12.4 Projeto do vaso de pressão

12.5 Junção, fixação e soldagem

12.6 Padrões e códigos de vasos de pressão

12.9 Aquecedores e fornos

12.12 Proteção contra Sobrepressão

12.13 Proteção contra sobrepressão: Dispositivos de alívio de pressão

12.14 Proteção contra Sobrepressão: Projeto do Sistema de Alívio

12.15 Proteção contra Sobrepressão: Alívio de Fogo

12.16 Proteção contra Sobrepressão: Vácuo e Alívio Térmico

12.17 Proteção contra Sobrepressão: Situações Especiais

12.18 Proteção contra Sobrepressão: Eliminação

12.19 Proteção contra sobrepressão: Válvulas de alívio de pressão

12.20 Proteção contra sobrepressão: Discos de ruptura

12.21 Proteção contra Sobrepressão: Instalação de Dispositivos de Alívio

12.22 Sistemas de queima e ventilação

12.23 Sistemas de Despressurização e Despressurização

12.24 Contenção de pressão

12,25 Contenção de materiais tóxicos

12.26 Sistemas de pressão para cloro

12.27 Falha em sistemas de pressão

12.29 Mecânica da Fratura Probabilística

12.30 Falha de embarcações, equipamentos e máquinas

12.31 Pressão com auxílio de computador e projeto do sistema de proteção de pressão

Capítulo 13. Projeto do Sistema de Controle

13.1 Características do Processo

13.2 Características do Sistema de Controle

13.3 Projeto do Sistema de Instrumento

13.4 Controle do Computador de Processo

13.5 Controle de processos em lote

13.6 Controle de unidades particulares

13.7 Fabricação integrada por computador

13.11 Sistemas Lógicos Programáveis

13.12 Sistemas Eletrônicos Programáveis

13.13 Engenharia de Software

13.14 Sistemas de instrumentos relacionados à segurança

13.15 Diretrizes de Automação Segura CCPS

13.16 Sistemas de desligamento de emergência

13.18 Instrumentação de armazenamento tóxico

Capítulo 14. Fatores Humanos e Erro Humano

14.1 Objetivos dos Fatores Humanos

14.2 Papel do Operador de Processo

14.3 Fatores humanos no controle de processo

14.4 Funções do Operador de Processo

14.5 Estudos de Operador de Processo

14.6 Alocação de Função

14.7 Processamento de Informação Humana

14.8 Estudos de caso em erro humano

14.9 Definição de Erro Humano

14.10 Abordagens de fator humano para avaliar erro humano

14.11 Análise Quantitativa de Confiabilidade Humana (HRA)

14.12 Método de Índice de Probabilidade de Sucesso (SLIM)

14.13 Técnica de Avaliação e Redução de Erro Humano (HEART)

14.14 Método Dougherty e Fragola (D&F)

14.17 Abordagens de fator humano para mitigar o erro humano

14.19 Erro Humano e Projeto da Planta

14.20 Administração de Falhas

14.21 Detecção de Mau funcionamento

14.26 Diretrizes CCPS para Prevenção de Erro Humano na Segurança do Processo

Capítulo 15. Emissão e Dispersão

15.3 Fluxo de duas fases: Modelos Fauske

15.4 Fluxo Bifásico: Modelos Leung

15.5 Despressurização do vaso

15.6 Válvulas de alívio de pressão

15.16 Dispersão Passiva: Modelos

15.17 Dispersão Passiva: Dispersão sobre Superfícies Particulares

15.18 Dispersão Passiva: Dispersão em Condições Particulares

15.19 Dispersão Passiva: Parâmetros de Dispersão

15.20 Dispersão de Jatos e Plumas

15.21 Dispersão de Jatos Flashing Bifásicos

15.22 Dispersão de gás denso

15.23 Dispersão de Gás Denso: Termos da Fonte

15.24 Dispersão de Gás Denso: Modelos e Modelagem

15.25 Dispersão de gás denso: modelos convencionais modificados

15.26 Dispersão de Gás Denso: Modelo Van Ulden

15.27 Dispersão de Gás Denso: Modelo British Gas / Cremer e Warner

15.28 Dispersão de gás denso: DENZ e CRUNCH

15.29 Dispersão de Gás Denso: SIGMET

15,30 Dispersão de gás denso: SLAB e FEM3

15.31 Dispersão de Gás Denso: HEGADAS e Modelos Relacionados

15.32 Dispersão de gás denso: DEGADIS

15.33 Dispersão de gás denso: SLUMP e HEAVYGAS

15.34 Dispersão de gás denso: modelo de pasta de trabalho

15.35 Dispersão de gás denso: DRIFT e modelos relacionados

15.36 Dispersão de gás denso: alguns outros modelos e análises

15.37 Dispersão de gás denso: testes de campo

15.38 Dispersão de Gás Denso: Ensaios da Ilha Thorney

15.39 Dispersão de Gás Denso: Modelagem Física

15.40 Dispersão de gás denso: terreno, obstruções e edifícios

15.41 Dispersão de Gás Denso: Validação e Comparação

15.42 Dispersão de gás denso: gases particulares

15.43 Dispersão de gás denso: plumas de fontes elevadas

15.44 Dispersão de Gás Denso: Plumas de Fontes Elevadas - PLUME

15.45 Concentração e flutuações de concentração

15,46 Nuvens de gás inflamável

15,48 Dispersão em Curtas Distâncias

15.49 Intervalos de risco para dispersão

15.50 Processos de transformação e remoção

15.51 Infiltração em edifícios

15.52 Modelagem de Fonte e Dispersão: Diretrizes CCPS

15.53 Mitigação da Liberação de Vapor: Contenção e Barreiras

15.54 Mitigação de nuvem de vapor: Diretrizes CCPS

15.57 Classificação de modelos

16.2 Inflamabilidade de gases e vapores

16.4 Inflamabilidade de Aerossóis

16.9 Classificação de área perigosa

16.11 Fogo na planta de processo

16.13 Transferência de calor radiante

16.16 bolas de fogo de explosivos

16.21 Efeitos do Fogo: Danos

16.22 Efeitos do Fogo: Lesões

16.23 Proteção Contra Incêndio da Planta de Processo

16.24 Proteção Passiva Contra Incêndio

16,25 Agentes de combate a incêndio

16.26 Proteção contra Incêndio com Água: Extinção e Controle

16.27 Proteção contra incêndio usando água: proteção contra exposição

16.28 Proteção Contra Incêndio Usando Espuma

16.29 Proteção contra incêndio usando produtos químicos secos

16.30 Proteção Contra Incêndio Usando Líquidos Vaporizantes

16.31 Proteção contra incêndio com gás inerte

16.32 Proteção Contra Incêndio Usando Métodos Especiais

16.33 Proteção contra incêndio com extintores portáteis

16.34 Aplicativos de proteção contra incêndio

16.35 Combate a incêndio na planta de processo

16.36 Incêndio e Proteção contra Incêndio em Edifícios

16.37 Proteção contra Incêndio no Transporte

16.39 Alcance de perigo de incêndio

17.5 Deflagração dentro da planta

17.6 Detonação dentro de navios e tubos

17.7 Explosões em navios fechados

17.8 Explosões em edifícios

17.9 Explosões em grandes compartimentos

17.10 Prevenção de Explosão

17.11 Proteção contra Explosão

17.12 Ventilação de Explosão de Embarcações

17.13 Ventilação de explosão de dutos e tubulações

17.14 Alívio de explosão de edifícios

17.15 Alívio de explosão de grandes gabinetes

17.17 Ventilação de Reatores e Vasos: DIERS

17.18 Ventilação de Reatores e Vasos: Fluxo de Ventilação

17.19 Ventilação de Reatores e Vasos: Dimensionamento de Ventilação

17.20 Ventilação de Reatores e Vasos: Modelo Leung

17.21 Ventilação de Reatores e Vasos: Esquema ICI

17.22 Ventilação de Reatores: Descarte de Alívio

17.23 Ventilação de Reatores: Trabalho CCPS

17.24 Ventilação de Vasos de Armazenamento

17.25 Choque Explosivo no Ar

17,26 Explosões de fase condensada

17.27 Explosões de explosão de embarcação

17,28 Explosões de nuvem de vapor

17.29 Explosões de vapor em expansão de líquido fervente

17.30 Explosões na planta de processo

17,31 Efeitos de Explosões

17.32 Dano de Explosão às Estruturas

17,33 Dano de Explosão ao Alojamento

17,34 Dano de explosão por mísseis

17,35 Danos de explosão à planta por mísseis

17,36 Explosão de um explosivo invólucro

17,37 Explosão de uma carga explosiva

17,38 Lesão por explosão em pessoas ao ar livre

17,39 Lesão por explosão em pessoas dentro de casa

17.40 Lesão de explosão por vidro voador

17.41 Lesão de explosão por fragmentos penetrantes

17.42 Lesão de explosão por fragmentos penetrantes: Modelo de Gilbert, Lees e Scilly

17.44 Características de Explosibilidade de Pó

17.45 Fontes de ignição de poeira

17.46 Prevenção de Explosão de Pó

17.47 Proteção contra explosão de poeira

17.48 Ventilação de explosão de poeira

17,52 Faixa de risco de explosões

18.4 Controle de risco tóxico: controles regulatórios

18.6 Padrões de higiene: limites de exposição ocupacional

18.10 Limites de exposição de emergência

18.12 Toxicidade de Gás: Determinação Experimental

18.13 Toxicidade do gás: Fatores fisiológicos

18.14 Toxicidade do Gás: Dados de Toxicidade

18.15 Toxicidade do gás: modelo de vulnerabilidade

18.16 Toxicidade do Gás: Principais Gases Industriais

18.17 Toxicidade de Gás: Estudos MHAP

18.18 Toxicidade do gás: cloro

18.19 Toxicidade do gás: Relações do Livro Verde

18.20 Toxicidade do gás: Equações de Probit

18.21 Toxicidade do gás: Dose perigosa de HSE

18.22 Toxicidade de Gás: Gases de Combustão

18,23 Substâncias Ultratóxicas

18.24 Projeto de Planta para Substâncias Tóxicas

18,26 Resposta à liberação tóxica

18.27 Histórias de casos de liberação tóxica

18.29 Avaliação de risco de cloro

18.30 Avaliação de Perigos de Outros Produtos Químicos

18.31 Metodologia de Avaliação de Perigos

Capítulo 19. Comissionamento e Inspeção da Planta

19.3 Inspeção do vaso de pressão

19.4 Inspeção de sistemas de tubulação de pressão

19.5 Teste não destrutivo

19.6 Verificação de Materiais

19.8 Teste e detecção de vazamento

19.10 Monitoramento de Desempenho

19.11 Monitoramento de Condições

19.12 Monitoramento de vibração

19.13 Monitoramento de corrosão

19.14 Monitoramento de Emissão Acústica

19.15 Monitoramento da Planta: Equipamentos Específicos

19.16 Inspeção e monitoramento de dutos

Capítulo 20. Operação da Planta

20.1 Projeto Inerentemente Mais Seguro para Prevenir ou Minimizar Erros do Operador

20.3 Boas Práticas Operacionais

20.4 Procedimentos e instruções operacionais

20.6 Sistemas de transferência e permissão

20.9 Modificações no Processo

20.10 Operação e Manutenção

20.11 Inicialização e desligamento

20.12 Partida de Unidades de Refinaria

20.13 Desligamento de unidades de refinaria

20.14 Operação de aquecedores acionados

20.16 Operação de armazenamento

20.17 Atividades operacionais e perigos

20.20 Medidas de Identificação

20,21 Exposição de Pessoal

Capítulo 21. Manutenção e modificação de equipamentos

21.1 Gestão de Manutenção

21.2 Riscos de manutenção

21.3 Preparação para manutenção

21.9 Equipamentos de Manutenção

21.12 Limpeza, Reparo e Demolição de Tanques

21.14 Manutenção de Equipamentos Especiais

21.16 Equipamento deteriorado

21.17 Alguns problemas de manutenção

21.19 Sistemas de Informação de Manutenção

21.22 Modificações no equipamento

21.23 Manutenção de software e rede

21.25 Alguns problemas de modificação

21.26 Expansões da planta principal

21,27 Otimização de Manutenção

21.28 Treinamento de Pessoal de Manutenção

22.1 Considerações Gerais

22.3 Armazenamento de Produto Petrolífero

22.4 Tanques e embarcações de armazenamento

22.5 Seleção de materiais para tanques de armazenamento

22.8 Prevenção e proteção contra incêndio

22.10 Armazenamento de GLP: Armazenamento de pressão

22.11 Armazenamento de GLP: Armazenamento refrigerado

22.13 Armazenamento de GNL: Armazenamento refrigerado

22.16 Materiais de alto risco tóxico: Diretrizes CCPS

22.19 Armazenamento de amônia: Armazenamento de pressão

22.20 Armazenamento de amônia: armazenamento refrigerado

22.21 Armazenamento de amônia: Rachadura por corrosão por estresse

22.22 Armazenamento de outros produtos químicos

22.24 Tanques de armazenamento subterrâneo

22.25 Armazenamento de plástico reforçado com vidro

22.27 Instalações de carga e descarga

22.28 Instalações de carga e descarga: produtos químicos particulares

22.29 Tambor e armazenamento de cilindro

22.31 Armazéns: Armazenamento de Produtos Químicos Particulares

22.32 Histórias de casos de armazenamento

22.34 Avaliação de risco de armazenamento de GLP

22.35 Avaliação de risco de armazenamento de GNL

22.36 Avaliação de risco de armazenamento de amônia

22.37 Proteção de tanques de armazenamento contra o terrorismo

23.1 Considerações Gerais

23.3 Classificação, embalagem e rotulagem

23.6 Ambiente de transporte rodoviário

23.8 Ambiente de transporte ferroviário

23.9 Túneis Rodoviários e Ferroviários

23.12 Transporte Marítimo: Frete

23.13 Transporte Marítimo: Controles Regulatórios

23.14 Transporte Marítimo: Portos e Portos

23.15 Transporte Marítimo: Incêndio a Bordo e Proteção Contra Incêndio

23.16 Transporte marítimo: Gás inflamável liquefeito

23.17 Transporte Marítimo: Produtos Químicos

23.18 Ambiente de Transporte Marítimo

23.20 Planejamento de Emergência de Transporte e Controle de Derramamento

23,21 Histórias de caso de transporte

23.23 Avaliação de Risco de Transporte

23.24 Avaliação de Risco de Transporte Rodoviário

23,25 Avaliação de risco de transporte ferroviário

23.26 Avaliação de risco de transporte em túnel

23.27 Avaliação de Risco de Transporte de Oleoduto

23.28 Avaliação de Risco de Transporte Marítimo

23.29 Avaliação de Perigos de Transporte: Riscos Comparativos

Capítulo 24. Planejamento de Emergência

24.2 Planejamento de emergência no local

24.3 Recursos e capacidades

24.4 Desenvolvendo um Plano de Emergência

24.6 Funções essenciais e pessoal nomeado

24.7 Declaração e Comunicação da Emergência

24.9 Cooperação e exercícios

24.11 Planejamento de emergência fora do local

24.12 Planejamento de Emergência de Transporte

24.13 Planejamento de Emergência para Desastres

24.17 Regulamentos e Padrões

Apêndice A Publicações da NFPA

Capítulo 25. Segurança Pessoal

25.4 Regulamentos COSHH 1988

25.9 Riscos Físico-Químicos

25.10 Riscos de radiação ionizante

25.11 Riscos de radiação não ionizante

25.14 Outras Atividades e Riscos

25.15 Equipamento de proteção individual

25.16 Equipamento de proteção respiratória

25.17 Resgate e primeiros socorros

Capítulo 26. Pesquisa de acidentes

26.1 Definição de Acidentes

26.2 Classificação de Acidentes

26.8 Impacto da Cultura de Segurança

26.10 Pesquisa de perigos graves

Capítulo 27. Feedback de Informação

27.5 Investigação de Acidentes

27.7 Investigação de Explosão

27.8 Investigação de acidentes: Diretrizes CCPS

27.9 Inquéritos de Acidentes Públicos

27.10 Memória Organizacional

27.12 Troca de informações

27.14 Medição de Desempenho de Segurança

27.15 Monitoramento de Desempenho de Segurança

Capítulo 28. Sistemas de gerenciamento de segurança

28.3 Declaração de política de segurança

28.4 Representantes de Segurança

28.11 Procedimento de gestão para implementar as mudanças necessárias para estabelecer a segurança adequada

28.12 Uso de ferramentas para melhores sistemas de gestão de segurança

29.1 Sistemas Especialistas em Engenharia de Processos

29.2 Combinação de Segurança de Processo com Projeto e Otimização

29.3 Engenharia de Processo Assistida por Computador

29.4 Tubulação e fluxo de fluido

29.5 Operação e Equipamentos da Unidade

29.6 Bancos de dados, bibliografias e índices

29.7 Gestão de Conformidade

29.8 Dinâmica de Fluidos Computacional

29.9 Identificação de Perigo

29.10 Dimensionamento de Dispositivos de Alívio de Pressão

29.11 Sistemas de Avaliação de Perigos

Capítulo 30. Inteligência Artificial e Sistemas Especialistas

30.1 Representação de Conhecimento

30.5 Inferência Não Dedutiva

30.8 Incerteza e inconsistência

30.9 Raciocínio Probabilístico

30.11 Linguagens de Programação

30.12 Conhecimento Estruturado

30.14 Correspondência e reconhecimento de padrão

30.15 Resolução de problemas e jogos

30.22 Gráficos, árvores e redes

30.25 Sistemas Especialistas: Alguns Sistemas e Ferramentas

30.26 Modelagem Qualitativa

30,28 Aplicativos de Processo

30.33 Projeto da Planta: Síntese

30.34 Projeto da Planta: Análise

30.35 Sistemas Especialistas: Alguns Sistemas de Processo

30.37 Identificação de Perigo

30.38 Identificação de perigo: HAZID

30.39 Identificação de Perigo: Melhorias

30.41 Síntese da Árvore de Falhas

30.42 Síntese da Árvore de Falhas: FAULTFINDER

30.43 Síntese do procedimento operacional

30,45 Administração de Falhas

30.46 Detecção de Mau funcionamento

Capítulo 31. Investigação de Incidentes

31.2 Conceitos Gerais de Investigação

31.4 A Equipe de Investigação

31.5 Identificando as Causas Raiz

31.6 Recomendações, relatórios e lições aprendidas

31.7 Sistema de Gestão para Investigações

Capítulo 32. Design Inerentemente Mais Seguro

32.3 História do Design Inerentemente Mais Seguro

32.4 Estratégias para Gestão de Risco de Processo

32.5 Estratégias de Design Inerentemente Mais Seguras

32.6 Conflitos de design inerentemente mais seguros

32.7 Medindo Características Inerentes de Segurança de um Processo

32.8 Projeto Inerentemente Mais Seguro e o Ciclo de Vida do Processo

32.9 Implementando um design inerentemente mais seguro

32.10 Segurança Inerente e Segurança da Fábrica de Produtos Químicos

32.11 Referências de Design Inerentemente Mais Seguro

Capítulo 33. Produtos Químicos Reativos

Capítulo 34. Sistemas Instrumentados de Segurança

34.4 Análise de Camadas de Proteção (LOPA)

34.11 Aplicações Especiais

Capítulo 35. Segurança Química

35.2 Sistema de Gerenciamento de Segurança

35.4 Contramedidas e conceitos de gerenciamento de riscos de segurança

35.6 Definindo o risco a ser gerenciado

35.7 Visão geral de uma metodologia SVA

35.8 Normas Antiterrorismo para Instalações Químicas (CFATS)

35.9 Ferramenta de Avaliação de Segurança Química (CSAT)

35.10 Tecnologia Inerentemente Mais Segura (IST)

Capítulo 36. Cultura de Segurança

36.2 Definição de Cultura de Segurança

36.3 Desenvolvimentos na Cultura de Segurança

36.4 Avaliação da cultura de segurança

36.5 Implementando Cultura de Segurança

Capítulo 37. Métricas e medições de desempenho

37.2 Diferentes tipos de métricas

37.3 Escolhendo métricas úteis

37.4 Implementando as métricas selecionadas

37.5 Aplicação de métricas com exemplos

37.6 Esforços Futuros para Gerar Métricas em Todo o Setor

Capítulo 38. Comparativo de mercado na indústria de processo

38.3 Possíveis barreiras e resoluções para benchmarking

38.4 Exemplos de atividades de benchmarking

Capítulo 39. Gás Natural Liquefeito

39.4 Experimentos e modelagem de derramamentos de GNL

39.5 Medidas de segurança em instalações de GNL

39.6 Autoridades Reguladoras e Regulamentações

Capítulo 40. Desenvolvimento Sustentável

40.1 Conceitos de Desenvolvimento Sustentável

40.2 Princípios de Desenvolvimento Sustentável para Engenharia

40.3 Medição de Sustentabilidade

Apêndice 1: Histórias de casos

A1.3 Relatório de Incidentes

A1.4 Relatório de Lesões em Incidentes

A1.5 Relatório de Lesões em Nível Nacional

A1.6 Diagramas, Planos e Mapas de Incidentes

A1.7 Incidentes envolvendo combate a incêndio

A1.8 Incidentes envolvendo explosivos de fase condensada

A1.9 Incidentes que Envolvem Substâncias Combustíveis Espontaneamente

A1.10 Histórias de casos: alguns incidentes principais

A1.11 Histórias de casos: série A

A1.12 Histórias de casos: série B

A1.13 Alguns outros incidentes e problemas

A2.1 A Empresa e a Gestão

A2.2 O local e as obras

A2.3 O Processo e a Planta

A2.4 Eventos antes da explosão

A2.8 Algumas lições de Flixborough

A2.10 Relatórios recentes de CFD sobre Flixborough

A3.1 A Empresa e a Gestão

A3.2 O local e as obras

A3.3 O Processo e a Planta

A3.4 TCDD e suas propriedades

A3.5 Incidentes anteriores envolvendo TCP e TCDD

A3.6 Eventos anteriores ao lançamento

A3.8 A Emergência e as Consequências Imediatas

A3.11 O Resultado Posterior, Contaminação e Descontaminação

A3.12 Algumas lições de Seveso

A4.1 O local e a planta

A4.2 O Fogo e a Explosão - 1

A4.4 O Fogo e a Explosão - 2

A4.5 Algumas lições da Cidade do México

A5.1 A Empresa e a Gestão

A5.2 O Local e as Obras

A5.3 O Processo e a Planta

A5.4 MIC e suas propriedades

A5.5 Eventos anteriores ao lançamento

A5.7 A Emergência e as Consequências Imediatas

A5.10 Algumas lições de Bhopal

A6.1 O local e a planta

A6.2 Eventos Antes da Explosão

A6.4 A Emergência e as Consequências

A6.5 Algumas lições de Pasadena

Apêndice 7: Relatórios Canvey

A7.2 Relatório do Primeiro Canvey: Instalações e Atividades

A7.3 Relatório do Primeiro Canvey: Riscos Identificados

A7.4 Primeiro Relatório de Pesquisa: Dados de Falha e Evento

A7.5 Relatório do Primeiro Canvey: Modelos de Perigo e Estimativas de Risco

A7.6 Primeiro Relatório de Pesquisa: Avaliação de Riscos e Ações

A7.7 Primeiro Relatório de Pesquisa: Respostas ao Relatório

A7.9 Segundo Relatório de Pesquisa: Riscos e Ações Reavaliados

A7.10 Segundo Relatório de Canvey: Aspectos Técnicos

Apêndice 8: Relatório Rijnmond

A8.2 Instalações e atividades

A8.6 Características da População

A8.7 Mitigação de Exposição

A8.8 Avaliações Individuais

A9.2 Sistemas de Gerenciamento de Laboratório

A9.9 Armazenamento de Laboratório e Eliminação de Resíduos

A9.10 Operação de Laboratório

A9.11 Laboratório de Proteção contra Incêndio e Explosão

A10.1 Usos, tipos e estratégias da planta piloto

A10.2 Recursos e perigos da planta piloto

A10.5 Operação da planta piloto

A10.7 Programas de planta piloto

A10.8 Estimativa de Custo para Plantas Piloto

Apêndice 11: Segurança, Saúde e Meio Ambiente

Segurança, Saúde e Meio Ambiente

Poluição do Meio Ambiente

A12.3 Terminologia de controle de ruído

Apêndice 13: Fatores de segurança para sistemas de alívio simples

A13.1 Comentários sobre fatores de segurança a serem aplicados ao dimensionar um sistema de alívio simples

Apêndice 14: Dados de falha e evento

A14.2 Definição e Regimes de Falha

A14.11 Inventário de Equipamentos em Plantas

Sistemas de detecção de incêndio e gás A14.20

A14.21 Sistemas de proteção contra incêndio

A14.22 Sistemas de desligamento de emergência

A14.27 Explosão Após Ignição

Geofísica A15.1 Terremoto

A15.2 Caracterização do terremoto

A15.4 Incidentes de terremoto

A15.6 Caracterização do Movimento do Solo

A15.7 Solo, solos e fundações

A15.8 Design resistente a terremotos

Códigos de projeto de terremoto A15.9

A15.10 Análise Dinâmica de Estruturas

A15.11 Avaliação de sismicidade e previsão de terremotos

A15.12 Design Basis Earthquake

A15.13 Instalações Nucleares

A15.14 Instalações de processo

Apêndice 16: Desastre de San Carlos De La Rapita

A16.3 O Fogo e Explosões - 1

A16.4 A Emergência e as Consequências

A16.5 O Fogo e Explosões - 2

A16.6 Julgamento do Tribunal

A16.7 Lições do desastre de San Carlos De La Rapita

Apêndice 17: Relatório de Riscos de Transporte ACDS

A17.2 Substâncias e Atividades

A17.6 Características da População

A17.9 Transporte Marítimo: Portos

A17.10 Transporte de Explosivos

A17.13 Avaliação de risco e medidas corretivas

Apêndice 18: Segurança de Processo Offshore

A18.1 Administração Regulatória Offshore do Mar do Norte

A18.2 Administração Regulatória Offshore do Golfo do México

A18.3 Gestão de Segurança de Processo Offshore

A18.5 Design Inerentemente Mais Seguro

A18.6 Planejamento de Emergência Offshore

A19.1 A Empresa, a Administração e o Pessoal

A19.2 O Campo e a Plataforma

A19.3 O Processo e a Planta

A19.4 Eventos Antes da Explosão

A19.5 A explosão, a escalada e o resgate

A19.7 Algumas lições de Piper Alpha

A19.8 Recomendações sobre o regime de segurança offshore

Apêndice 20: Energia Nuclear

Tratamento de Resíduos Nucleares A20.4

A20.5 Confiabilidade do sistema nuclear

A20.6 Avaliação de Perigo Nuclear

A20.7 Sistemas de pressão nuclear

Operação do reator nuclear A20.8

A20.9 Planejamento de Emergência Nuclear

A20.10 Relatório de Incidente Nuclear

Apêndice 21: Three Mile Island

A21.1 A Empresa e a Gestão

A21.2 O Local e as Obras

A21.3 O Processo e a Planta

A21.4 Eventos anteriores à excursão

A21.6 A Emergência e as Consequências

A21.9 Algumas lições de Three Mile Island

A22.1 A Organização Operacional e a Gestão

A22.2 O Local e as Obras

A22.3 O Processo e a Planta

A22.4 Eventos anteriores ao lançamento

A22.6 A Emergência e as Consequências Imediatas

A22.10 Algumas lições de Chernobyl

Apêndice 23: Relatório Rasmussen

A23.2 Metodologia de Avaliação de Risco

A23.11 Características da População

A23.12 Mitigação de Exposição

A23.14 Incerteza nos resultados

A23.15 Apresentação de Resultados

A23.16 Avaliação de resultados

A23.17 Incidente da balsa de Browns

A23.18 Suposições Críticas

Apêndice 24: Condições de licença do modelo ACMH

A24.1 Condições modelo para um possível esquema de licenciamento para instalações de notificação de alto risco selecionadas

Apêndice 25: Diretrizes de HSE e HSL

A25.1 A localização de empreendimentos nas vizinhanças de riscos graves: Diretrizes preliminares de HSE para autoridades de planejamento (pelo Executivo de Saúde e Segurança - Unidade de Avaliação de Riscos Graves)

A25.2 Diretrizes de HSE sobre a instalação de GNL

A25.3 Diretrizes de HSE para Indústrias Químicas

A25.4 Diretrizes HSL sobre Modelagem de Explosão e Deficiências

Apêndice 26: Consultas de planejamento público

Apêndice 27: Padrões e códigos

A27.1 Globalização de padrões

A27.2 Onde encontrar informações sobre os padrões

Apêndice 28: Publicações institucionais

Apêndice 29: Fontes de informação

A29.1 Organizações Selecionadas Relevantes para Segurança e Prevenção de Perdas

Apêndice 30: Unidades e conversões de unidades

A30.1 Pressões absolutas e manométricas

A30.2 Outras unidades e conversões

Apêndice 31: Regulamento de Gerenciamento de Segurança de Processo (PSM) nos Estados Unidos

A31.1 O Programa de Gestão de Segurança de Processo

A31.2 Comparação resumida de elementos OSHA com elementos CCPS

A31.3 Programa de Ênfase Nacional

Apêndice 32: Regulamento do Programa de Gestão de Risco nos Estados Unidos

A32.1 O Programa de Gestão de Risco

Apêndice 33: Bancos de dados de incidentes

A33.2 Banco de dados de lesões e fatalidade (não vinculado a incidentes específicos)

A33.3 Relatórios de investigação de incidentes

A34.2 Informações Técnicas

A34.3 Programas Acadêmicos da Universidade

A34.4 Organizações Governamentais

A34.5 Sociedades, Conselhos, Institutos

A34.6 Avaliação de Segurança e Vulnerabilidade

Apêndice 35: Furacões Katrina e Rita

Efeito A35.4 na Indústria

Apêndice 36: Explosão da Refinaria BP America, Texas City, Texas, EUA

A36.2 Visão geral da estrutura de gerenciamento e estrutura organizacional de BP

A36.3 Descrição do Incidente

A36.4 Causas raiz e contribuintes

Apêndice 37: Incidente de Buncefield

A37.1 Descrição do Incidente

A37.2 Causas do Incidente

A37.3 Lições aprendidas com o incidente

A37.4 Regulamentos e padrões na indústria após o incidente

Apêndice 38: Desastre do ônibus espacial Columbia

A38.1 Desenvolvimento do Programa do Ônibus Espacial

Voo final de A38.2 Columbia

A38.4 Outros fatores considerados

A38.5 do Challenger para Columbia

A38.6 Tomada de decisão na NASA

A38.7 As Causas Organizacionais do Acidente

História A38.8 como causa: Columbia e Challenger

Implicações do A38.9 para o futuro do voo espacial humano

A38.10 Outras Observações Significativas

Apêndice 39: Incidentes de Tank Farm

Riscos A39.2 em fazendas de tanques

A39.3 Prevenção de Incidentes de Tanques

A39.4 Regulamentos relacionados sobre tanques e fazendas de tanques

A39.7 Material de estudo de caso e exemplos

A39.8 Estudo de Espaçamento de Tanques: Modelo de Otimização

Formulações do modelo de otimização A39.9

Estudo de caso de modelagem A39.10

Apêndice 40: Deepwater Horizon

A40.1 Lições do Incidente Deepwater Horizon

A40.2 As Empresas e a Gestão

A40.3 O Local e as Obras

A40.4 Deepwater Horizon e Operações de Perfuração

A40.5 Eventos anteriores às explosões

A40.6 A Emergência e Evacuação

Apêndice 41: Banco de dados de características de segurança CHEMSAFE®

A41.2 O banco de dados CHEMSAFE®

A41.4 Classificação de substâncias perigosas e produtos perigosos usando CHEMSAFE®


Fraturas de rocha e fluxo de fluido: compreensão e aplicações contemporâneas (1996)

TA heterogeneidade e complexidade dos caminhos de fluxo em rochas fraturadas tornam os estudos de campo muito difíceis. Como resultado, existem relativamente poucos locais de estudo de campo onde a distribuição e o caráter das rochas fraturadas foram descritos em detalhes. Esses sites são um recurso científico extremamente valioso por uma série de razões. Em primeiro lugar, o teste de campo e a verificação de vários métodos de caracterização de fratura e técnicas de análise de dados requerem locais onde esses métodos possam ser desenvolvidos, aplicados e avaliados. Estudos de história de caso de tais locais de campo bem documentados são úteis para demonstrar a aplicação de técnicas específicas. Esses estudos ilustram como diferentes técnicas de caracterização de fratura podem ser aplicadas à localização de um repositório de rejeitos radioativos ou ao desenvolvimento de recursos hídricos, por exemplo. A documentação cuidadosa e completa de fraturas, propriedades geomecânicas de rochas fraturadas em várias escalas e os padrões de dispersão do traçador através de fraturas fornecem insights sobre como a estrutura geológica em grande escala e a história tectônica se relacionam com os detalhes das propriedades de fratura e distribuição de fratura, conforme identificado em furos de sondagem, amostras de testemunho e afloramentos.

Uma lista de alguns dos locais mais bem documentados onde rochas fraturadas foram estudadas é fornecida na Tabela 8.1. A tabela lista as localizações dos locais, os tipos de rocha envolvidos, a profundidade da investigação e as aplicações primárias para as quais os estudos foram destinados. A tabela não descreve todos os locais existentes, mas fornece uma amostra representativa dos locais onde o trabalho foi realizado e fornece uma série razoavelmente completa de exemplos das várias técnicas de caracterização de fratura que podem ser aplicadas no campo. A aplicação que dá suporte à maioria dos estudos de fratura em larga escala e de longo prazo é o depósito de lixo radioativo de alto nível na América do Norte e na Europa. O máximo de

TABELA 8.1 Resumo dos locais de estudo de fratura

Laboratório de Pesquisa Subterrâneo

Sudeste de Manitoba, Canadá

Eliminação de lixo radioativo

Martin (1990) Everitt et al. (1990) Paillet (1991)

White Mountains, New Hampshire

Shapiro e Hsieh (1994) Paillet e Kapucu (1989) Morganwalp e Aronson (1994)

Planalto do Rio Columbia, centro de Washington

Eliminação de lixo radioativo

Kim e McCabe (1984) Paillet e Kim (1987)

Montanhas Santa Catalina, centro-sul do Arizona

Eliminação de lixo radioativo

Descarte de lixo radioativo

Olsson (1992) Nelson et al. (1982)

Alpes Cristalinos, Suíça

Descarte de lixo radioativo

Argonne, nordeste de Illinois

Robinson et al. (1993) Nicholas e Healy (1988) Silliman e Robinson (1989)

Robinson e Tester (1984) Fehler (1989) Block et al. (1994)

Desenvolvimento de recursos de gás natural

Desenvolvimento de recursos de gás natural

Lorenz e Finley (1991) Lorenz et al. (1989)

Eliminação de lixo radioativo

Conselho de Recursos Geotérmicos (1992) Oppenheimer (1986)

Eliminação de lixo radioativo

Andersson et al. (1991) Gustaffson e Andersson (1991)

Centro-Sul de Ontário, Canadá

Eliminação de lixo radioativo

Paillet e Hess (1986) Kamineni et al. (1987) Ticknor et al. (1989)

Eliminação de lixo radioativo

Paillet e Hess (1987) Stone e Kamineni (1982) Kamineni e Bonardi (1983)

Bredehoeft et al. (1983) Neuzil (1993)

Laubach (1988) Laubach et al. (1988)

Projeto Piloto de Isolamento de Resíduos

Eliminação de lixo radioativo

Davies et al. (1991) Beauheim (1988)

Eliminação de lixo radioativo

Descarte de lixo radioativo

Costa Noroeste da Inglaterra

Descarte de lixo radioativo

esses estudos tratam de rochas cristalinas. Os sites listados na Tabela 8.1 são numerosos demais para serem descritos em detalhes neste relatório. Cada entrada está associada a uma ou duas referências principais para fornecer a introdução mais eficiente à literatura. Alguns sites representativos são discutidos em detalhes nas seções a seguir.

HISTÓRICO DE CASO I. PESQUISA GEOLÓGICA DOS EUA SITE DE PESQUISA DE ROCHAS FRATURADAS PERTO DE MIRROR LAKE, NEW HAMPSHIRE

O U.S. Geological Survey está conduzindo pesquisas sobre fluxo de fluido e transporte de soluto em rocha fraturada em um local próximo a Mirror Lake no centro de New Hampshire (Winter, 1984 Shapiro e Hsieh, 1991). Iniciado em 1990, este estudo tem como objetivo (1) desenvolver e avaliar métodos de campo para caracterizar o fluxo de fluido e transporte de soluto em rochas fraturadas (2) desenvolver uma abordagem multidisciplinar que usa informações geológicas, geofísicas, geoquímicas e hidrológicas para interpretação de dados e construção de modelos e (3) estabelecer um local para monitoramento de longo prazo. A discussão abaixo resume os resultados preliminares deste estudo em andamento. Informações adicionais podem ser encontradas em um artigo de visão geral de Shapiro e Hsieh (1995) e em uma série de artigos editados por Morganwalp e Aronson (1995).

Mirror Lake fica na extremidade inferior do vale de Hubbard Brook, no sul das Montanhas Brancas de New Hampshire. A área de superfície que deságua no Lago Espelho ocupa 0,85 km 2 de terreno montanhoso, que varia em altitude de 213 m na superfície dos lagos a 481 m no topo da linha de drenagem. A rocha-mãe é um xisto de grau silimanita extensamente intrudido por granito, pegmatito e menor quantidade de lamprófiro. É coberto por uma deriva glacial de 0 a 55 m. Os afloramentos são poucos; a maior exposição do leito rochoso ocorre quando uma rodovia corta uma pequena colina. Aqui, quatro superfícies subverticais, expostas pela construção de estradas, e uma superfície subhorizontal, limpa pela glaciação, fornecem aproximadamente 8.000 m 2 de rocha exposta para mapeamento e estudo de fraturas e geologia. O corte mostra uma distribuição complexa de tipos de rochas. O xisto é multiplamente dobrado. As intrusões graníticas ocorrem como diques, vagens irregulares e dedos anastomosados, variando em largura de centímetros a metros. Os diques de pegmatito e basalto cortam o xisto e o granito.

As investigações no local do Mirror Lake estão ocorrendo em duas escalas: a escala de 100 metros e a escala de quilômetros. As investigações na escala de 100 m se concentram em várias sub-regiões, cada uma ocupando uma área de aproximadamente 100 e vezes 100 m. O objetivo é caracterizar em detalhes a geometria da fratura e as propriedades hidráulicas e de transporte até uma profundidade de cerca de 80 m. As investigações em escala de quilômetros cobrem aproximadamente 1 km 2 (Figura 8.1), incluindo toda a área de superfície que drena para o Lago Mirror. As investigações do local estão ocorrendo nas proximidades do lago de forma sistemática, e alguns dos poços de rocha de fundo perfurados mais recentemente estão localizados em áreas além da bacia hidrográfica de superfície real. O objetivo é caracterizar o movimento em grande escala das águas subterrâneas até uma profundidade de cerca de 250 m.

FIGURA 8.1 Área de estudo do Mirror Lake, New Hampshire, mostrando a localização do poço rochoso individual e os dois campos de poços. O maior dos dois quadrados representa a matriz de poços FSE e o menor representa a matriz CO. De Paillet e Kapucu (1989).

Investigação em escala de 100 m

As investigações em escala de 100 m usam muitas das ferramentas descritas no Capítulo 2 (mapeamento de fratura), Capítulo 4 (detecção de fratura por métodos geofísicos) e Capítulo 5 (testes hidráulicos e de rastreamento). O mapeamento superficial das fraturas é realizado no corte da rodovia. Para investigações de subsuperfície, dois campos de poços (Forest Service East, ou FSE, e Camp Osceloa, ou CO) foram estabelecidos (Figura 8.1). Na discussão a seguir das técnicas de caracterização usadas no site Mirror Lake, o leitor pode encontrar uma descrição detalhada do mapeamento de fratura, método geofísico e métodos de teste de traçador hidráulico nos Capítulos 2, 4 e 5.

No corte da rodovia, as fraturas foram mapeadas pelo "método do pavimento" desenvolvido por Barton e Larson (1985) e descrito por Barton e Hsieh (1989). Este método consiste em (1) fazer um mapa detalhado das fraturas em uma superfície exposta superfície da rocha (pavimento) (2) medindo a orientação, rugosidade da superfície, abertura, mineralização e comprimento do traço de cada fratura e

(3) medir as características de conectividade, densidade e dimensionamento da rede de fratura. Os resultados sugerem uma correlação entre o fraturamento e o tipo de rocha. O granito é mais densamente fraturado com fraturas mais curtas e mais planas. O xisto apresenta cada vez menos fraturas planas. A conectividade da rede de fratura em Mirror Lake é baixa em comparação com as fraturas mapeadas em tufo vulcânico, diorito de quartzo, calcário e arenito em outros locais. A baixa conectividade no site Mirror Lake sugere que o fluido se move por caminhos altamente tortuosos no leito rochoso.

Em uma área de 100 e 100 m adjacente ao campo do poço CO, sondagens direcionais usando eletricidade de corrente contínua e ondas sísmicas refratadas foram realizadas para determinar os ataques predominantes de fraturas quase verticais no leito rochoso, que está por trás de 3 a 10 m de deriva glacial . As análises produzem acertos predominantes de N 30 e deg E da sondagem elétrica e N 22 e deg E da pesquisa sísmica. Essas orientações concordam estreitamente com o golpe predominante de 30 graus determinado a partir de fraturas mapeadas no corte da rodovia. O acordo sugere que, onde a cobertura é fina (por exemplo, menos de 10 m), a sondagem direcional pode ser um método eficaz para determinar os golpes predominantes de fraturas quase verticais.

No campo de poço FSE a oeste de Mirror Lake, 13 poços foram perfurados em uma área de 120 x 80 m (Figura 8.2). Cortes de perfuração e imagens de câmera de vídeo de fundo de poço mostram que os poços penetram em espessuras variadas de xisto, granito e pegmatito, mas que há pouca ou nenhuma correlação aparente na distribuição de tipos de rocha em poços vizinhos. Os registros do visualizador de poço mostram que, entre profundidades de 20 m (superfície rochosa) e 80 m, cada poço intercepta 20 a 60 fraturas. Com algumas exceções, essas fraturas não se projetam de um poço para outro (Hardin et al., 1987 Paillet, 1993). Em cada poço, as fraturas de produção de água foram determinadas por levantamentos de fluxômetro de poço único e testes de packer de poço único. Os resultados mostram que uma a três fraturas em cada poço juntas produzem mais de 90 por cento da água quando o poço é bombeado. As fraturas restantes são menos transmissivas em duas a cinco ordens de magnitude. Essas descobertas sugerem que a rocha subjacente ao campo de poço FSE contém um pequeno número de fraturas altamente transmissivas dentro de uma rede maior de fraturas menos transmissivas.

A geometria e a interconectividade das fraturas altamente transmissivas foram examinadas por levantamento de medidor de fluxo cruzado (bombeando um poço e medindo a velocidade vertical em um poço de observação), perfil sísmico vertical, tomografia sísmica e eletromagnética, testes hidráulicos de furos múltiplos e fluxo convergente testes de rastreamento. Esses dados de campo ainda estão em análise, mas uma imagem conceitual da rede de fratura está surgindo. As fraturas altamente transmissivas parecem formar aglomerados locais. Cada aglomerado de fratura ocupa um volume em forma de tabela quase horizontal com vários metros de espessura e se estende lateralmente por uma distância de 10 a 40 metros. Esses clusters são conectados uns aos outros por meio de uma rede de fraturas menos transmissivas. A Figura 8.3 ilustra os locais inferidos de quatro aglomerados de fratura altamente transmissivos, marcados de A a D, na seção vertical entre os poços FSE1 e FSE6.

FIGURA 8.2 Locais dos 13 furos no campo de poço Forest Service East (FSE) no local Mirror Lake. Veja a Figura 8.1 para a localização do campo de poço FSE na área Mirror Lake. De Hsieh e Shapiro (1994).

Análises preliminares dos resultados da tomografia geofísica sugerem que essas técnicas são extremamente valiosas para rastrear as zonas de alta transmissividade entre os poços. Por exemplo, na seção vertical entre os poços FSE1 e FSE4 (14 m de distância), o grupo de fratura B foi detectado por tomografia sísmica e eletromagnética e também por perfil sísmico vertical. A região de baixa velocidade no tomograma eletromagnético (Figura 8.4) concorda intimamente com as fraturas altamente transmissivas identificadas pelo levantamento do medidor de vazão e teste hidráulico. Em distâncias de separação maiores entre os poços, no entanto, o tomograma torna-se mais difuso, devido à diminuição da força do sinal nos receptores. Existem também casos em que uma zona de baixa velocidade em um tomograma não se correlaciona com uma zona de fratura de alta transmissividade, possivelmente por causa de heterogeneidades nas propriedades da rocha. Portanto, testes hidráulicos são necessários para interpretar os resultados da tomografia. Tomografia de diferença (comparando tomografias feitas antes e depois da injeção

FIGURA 8.3 Seção transversal vertical entre os poços FSE1 e FSE6 no campo de poço Leste do Serviço Florestal.Quatro grupos de fraturas altamente permeáveis ​​marcadas A, B, C e D ocorrem nas rochas fraturadas menos permeáveis. Os packers do poço são mostrados em preto. Modificado de Shapiro e Hsieh (1994).

fluido eletricamente condutor em uma zona de fratura (Andersson et al., 1989) também pode ajudar na resolução de ambigüidades.

Os aglomerados de fratura altamente transmissivos no campo de poço FSE exercem uma forte influência em testes hidráulicos de furos múltiplos. Para evitar a comunicação hidráulica através dos poços, os grupos de fratura em cada poço são isolados uns dos outros por packers, conforme ilustrado pela Figura 8.3. Durante o bombeamento, o comportamento de rebaixamento é diferente daquele em um aquífero homogêneo. Se dois intervalos isolados do packer abrangem o mesmo cluster de fratura, os rebaixamentos nos dois intervalos tendem a ser quase idênticos. Em contraste, se dois intervalos isolados do packer abrangem diferentes clusters de fratura, os rebaixamentos são significativamente diferentes.

Para analisar esses testes, os métodos analíticos geralmente não são adequados porque se baseiam em suposições simplificadas demais. Em vez disso, um modelo numérico do tipo de meio poroso convencional é usado para simular os aglomerados de fratura altamente transmissivos como zonas de alta permeabilidade e a rede circundante de fraturas menos transmissivas como zonas de baixa permeabilidade. As análises preliminares produzem transmissividades na faixa de 10 -5 a 10 -4 m 2 / s para os aglomerados de fratura altamente transmissivos e uma condutividade hidráulica equivalente de cerca de 10 -7 m / s para a massa rochosa circundante.

FIGURA 8.4 Tomograma de velocidade eletromagnética em seção vertical entre os poços FSE1 e FSE4. De Hsieh et al. (1993).

Investigações em escala de quilômetro

Em comparação com a investigação à escala de 100 m, as investigações à escala quilométrica são menos detalhadas por razões práticas. Perfurar uma rede densa de poços (por exemplo, em uma grade quadrada com espaçamento de 50 m) em toda a área de estudo de 1 km 2 é muito caro. Na verdade, uma rede tão densa de poços pode ser indesejável. Se deixados abertos, os poços podem alterar o fluxo natural das águas subterrâneas conectando fraturas anteriormente não conectadas. Outra limitação na investigação em escala de quilômetros é que muitas das ferramentas descritas nos Capítulos 4 e 5 fornecem informações sobre pequenos volumes de rocha. Métodos de detecção de fratura (como perfilagem de poço e tomografia de orifício cruzado) são normalmente limitados a menos de 100 m de penetração. Os testes hidráulicos e do traçador também são impraticáveis. A resposta ao bombeamento torna-se indetectável além de algumas centenas de metros do poço em bombeamento, e o movimento do traçador ao longo de um quilômetro pode levar muitos anos. Portanto, as investigações em escala de quilômetros visam caracterizar o fluxo em grande escala da água subterrânea, negligenciando os detalhes em pequena escala.

A investigação em escala de quilômetros monitora a resposta do sistema de água subterrânea a perturbações naturais e distúrbios humanos de longo prazo. Por exemplo,

variações sazonais e de longo prazo na infiltração no sistema de água subterrânea causam flutuações nas cabeças hidráulicas. Monitorando a recarga e descarga de água subterrânea e as variações temporais e espaciais na carga hidráulica, pode ser possível inferir propriedades hidráulicas na escala de quilômetros. A coleta de amostras de água subterrânea para análise química é outro método para investigações em escala de quilômetros. Avanços recentes na detecção de produtos químicos de fabricação humana, como clorofluorocarbonos (usados ​​como refrigerantes e propelentes de aerossol) e os isótopos pais-filhos trítio e hélio-3 (produzidos a partir de testes atmosféricos de dispositivos termonucleares) tornaram possível determinar as idades de águas subterrâneas rasas (Busenberg e Plummer, 1992 Solomon et al., 1992). O conhecimento da distribuição espacial das idades da água subterrânea pode ajudar a identificar caminhos de fluxo. À medida que a água subterrânea flui das áreas de recarga para as de descarga, sua composição química evolui à medida que a água reage com a rocha. Compreender essa evolução química pode ajudar a determinar a velocidade da água subterrânea.

O monitoramento hidrológico na área de estudo inclui medições de precipitação em dois locais, medições de vazão e descarga de lago usando calhas, várias medições meteorológicas para cálculos de evaporação e a construção de 14 locais de poços para monitoramento de queda hidráulica e amostragem de água subterrânea. Cada local consiste em um poço perfurado na rocha com packers e piezômetros instalados em diferentes profundidades. Vários packers são instalados nas porções rochosas dos poços para permitir medições de carga hidráulica em diferentes profundidades. Os packers também evitam a comunicação hidráulica entre fraturas através do furo de poço. Mais de 30 piezômetros, selecionados no lençol freático, são instalados em toda a área de estudo para monitorar a posição do lençol freático na deriva glacial.

Propriedades hidrológicas na escala de quilômetros são inferidas de estudos de modelagem. Como base, o alicerce e a deriva glacial são cada um representado como uma camada de meio poroso. Cada camada possui uma condutividade hidráulica homogênea e isotrópica. A calibração deste modelo para coincidir com as cargas hidráulicas observadas e as descargas do fluxo produz uma condutividade hidráulica de base rochosa de 4 vezes 10 -7 m / s. Este valor está próximo da condutividade hidráulica média de 3 & vezes 10 -7 m / s determinada a partir de mais de 100 testes de packer de furo único conduzidos nos 14 locais de poços. O acordo próximo sugere que, no site Mirror Lake, a condutividade hidráulica em grande escala pode ser inferida de uma média estatística de muitas medições em pequena escala.

Os métodos de clorofluorocarbono e trítio-hélio-3 foram usados ​​para determinar as idades das amostras de água coletadas em intervalos isolados de packer em poços rochosos e de um número selecionado de piezômetros na deriva glacial. Para este propósito, a idade da água subterrânea é definida como o tempo entre a infiltração da água no sistema de água subterrânea saturada e a coleta de água para análise. Ambos os métodos geram idades semelhantes. A maioria das amostras tem menos de 45 anos. No entanto, a distribuição espacial das idades das águas subterrâneas sugere que os caminhos do fluxo são altamente complexos. A Figura 8.5 mostra a distribuição das idades das águas subterrâneas em uma seção vertical em uma encosta através dos poços R1, TR2 e T1. Se o terreno tem uniforme

FIGURA 8.5 Idades da água subterrânea (em anos) determinadas a partir das concentrações de CFC-12 no local de estudo do Lago Mirror. Extraído de Shapiro e Hsieh (1994).

declive e a subsuperfície tem uma condutividade hidráulica uniforme, as linhas de fluxo devem ser semelhantes às ilustradas na Figura 8.6. Na direção vertical, as idades devem aumentar com a profundidade. Ao longo de qualquer linha de fluxo, a água subterrânea deve ser mais jovem perto da área de recarga (em elevações mais altas) e mais velha perto da área de descarga (em elevações mais baixas). Em contraste, a distribuição de idade observada na Figura 8.5 é mais complexa. A água mais jovem é encontrada em vários locais mais profundos e perto de

FIGURA 8.6 Linhas de fluxo esperadas para a seção transversal mostrada na Figura 8.5, assumindo uma inclinação uniforme e condutividade hidráulica uniforme.

uma área de descarga antecipada. Esses achados sugerem que a topografia da encosta e a heterogeneidade do leito rochoso neste local influenciam fortemente os caminhos do fluxo de água subterrânea.

As amostras de água subterrânea também foram analisadas para íons principais, gases dissolvidos e uma variedade de isótopos estáveis ​​e radioativos. Um achado interessante dessas análises é uma correlação aparente entre alcalinidade e idade da água subterrânea. A Figura 8.7 mostra que a alcalinidade parece aumentar com a idade. Ou seja, a água no reservatório glacial é mais jovem e tem uma alcalinidade mais baixa, enquanto a água no leito de rocha é mais velha e tem uma alcalinidade mais alta. A maior alcalinidade da água do leito rochoso é quase inteiramente devido à presença de íons bicarbonato (HCO3 -). As análises de isótopos de carbono sugerem que os íons de bicarbonato são derivados da dissolução de minerais de carbonato, como a calcita. No entanto, não há evidência de calcita nas superfícies de fratura. Em vez disso, amostras de granito de afloramentos e testemunhos continham pequenas quantidades (aproximadamente um por cento em peso) de calcita na matriz da rocha. Esse achado sugere que a dissolução da calcita ocorre dentro da matriz da rocha, liberando íons bicarbonato. Os íons bicarbonato se difundem da matriz da rocha para as fraturas, causando um aumento na alcalinidade da água subterrânea. Como a água subterrânea mais antiga flui por meio de fraturas há mais tempo, ela deve ter maior alcalinidade. Essa relação deve manter-se até que a alcalinidade atinja o equilíbrio em relação à calcita na água subterrânea.

FIGURA 8.7 Gráfico da idade da água subterrânea versus alcalinidade das amostras de água subterrânea do site Mirror Lake. Extraído de Shapiro e Hsieh (1994).

A importância da difusão da matriz na evolução da química da água subterrânea é apoiada por medições laboratoriais da porosidade da rocha e coeficientes de difusão. As porosidades de 32 amostras de granito intacto são em média 1,5 por cento. Para medir a difusão na matriz, uma amostra de granito foi embebida em uma solução de césio-137. Após 101 dias, descobriu-se que o césio-137 havia penetrado no granito a uma profundidade de aproximadamente 7 mm. Isso sugere que, ao longo de dezenas de anos, a difusão da matriz é um mecanismo importante para o transporte químico entre uma fratura e a matriz da rocha. O coeficiente de difusão efetivo calculado para césio-137 na matriz de granito é de aproximadamente 6 vezes 10 -13 m 2 / s.

Para explorar as relações entre alcalinidade, idade da água subterrânea e velocidade da água subterrânea, um modelo simples foi desenvolvido para simular o transporte de bicarbonato. No modelo, um caminho de fluxo no leito rochoso é representado por uma fratura delimitada por rocha intacta. A água subterrânea entra na fratura com baixa alcalinidade, característica da água na deriva glacial. Conforme a água se move ao longo da fratura, sua alcalinidade aumenta devido ao fluxo de entrada de íons bicarbonato da matriz da rocha (Figura 8.8). A relação entre alcalinidade e idade é controlada pela dissolução da calcita e difusão dos íons bicarbonato na matriz e pela velocidade da água subterrânea na fratura. Assumindo que o coeficiente de difusão é conhecido a partir de medições de laboratório, a velocidade da água subterrânea pode ser estimada ajustando seu valor até que a concentração modelada de bicarbonato e a idade da água subterrânea correspondam aos valores medidos para as amostras de água subterrânea (Figura 8.7). Com base nesta abordagem, a análise preliminar sugere que as velocidades da água subterrânea no leito rochoso variam entre 10 -3 e 10 -2 m / dia.

Discussão

A pesquisa no site Mirror Lake demonstra claramente a necessidade de uma abordagem interdisciplinar para a caracterização de rochas fraturadas. Ao mesmo tempo, vários

FIGURA 8.8 Ilustração esquemática de um modelo de fluxo simples usado para estimar as velocidades do fluido no local do Mirror Lake. O caminho do fluxo é da esquerda para a direita na fratura. Os íons bicarbonato (HCO3 / -) se difundem na fratura da matriz de rocha circundante. Extraído de Shapiro e Hsieh (1994).

os esforços de investigação devem ser coordenados. Estudos detalhados na escala de 100 m podem exigir a identificação e caracterização explícita das principais fraturas (altamente transmissivas). A combinação de métodos de detecção de fratura com testes hidráulicos e traçadores resulta em uma abordagem promissora para atingir esse objetivo. O conhecimento obtido com o mapeamento de fraturas fornece uma base sólida para fazer inferências e interpretação de dados. Para investigações em escala de quilômetros, monitoramento de longo prazo, datação de água subterrânea e análises geoquímicas são úteis e merecem maior exploração. A identificação de caminhos de fluxo através de um ambiente rochoso heterogêneo permanece um desafio.

HISTÓRIA DE CASOS II. O PROJETO DE CARACTERIZAÇÃO E VALIDAÇÃO DO SITE: MINA DE STRIPA, SUÉCIA

O Projeto de Caracterização e Validação do Local (SCV) foi realizado como parte do Projeto Stripa Internacional da Organização para a Cooperação e Desenvolvimento Econômico / Associação de Energia Nuclear de 1986 a 1992. Os objetivos do projeto eram testar as capacidades preditivas de radar recentemente desenvolvido e métodos de caracterização sísmica e modelos numéricos de águas subterrâneas. Um experimento básico foi projetado para prever a distribuição do fluxo de água e transporte do traçador através de um volume de rocha granítica antes e depois da escavação de uma deriva subhorizontal (a deriva de validação) e para comparar essas previsões com as medições de campo reais.

Um programa de caracterização multidisciplinar foi implementado no site da SCV. Como o local estava localizado várias centenas de metros abaixo da superfície do solo, todas as investigações foram realizadas a partir de desvios e furos perfurados. As dimensões do volume investigado foram aproximadamente 150 & vezes 150 & vezes 50 m.

As fraturas nos desvios adjacentes ao local da SCV foram mapeadas ao longo das linhas de varredura. Mapas das paredes flutuantes foram feitos em locais selecionados. Mapas detalhados também foram feitos para estudar a variabilidade na fratura em zonas de fratura interceptadas por vários desvios. Todos os furos foram mapeados e orientados pela identificação de fraturas de referência de perfilagem de TV. O programa de mapeamento de fratura forneceu dados sobre orientações de fratura, comprimentos de traço, modos de terminação e espaçamento.

Medições de radar de furo cruzado e furo único foram feitas para determinar a orientação e a extensão das zonas de fratura no local. O sistema de radar de poço direcional desenvolvido para o projeto se mostrou particularmente útil porque forneceu dados sobre a orientação das zonas de fratura com base em medições em um único poço (ver Capítulo 4). A tomografia de diferença de radar também foi usada para mostrar como o traçador salino injetado em um poço se distribuiu na massa rochosa à medida que atravessava três planos de pesquisa.

Técnicas sísmicas foram usadas com sucesso para determinar a orientação e extensão das zonas de fratura. O programa sísmico incluiu reflexão de furos cruzados e medições de tomografia. As medições de reflexão forneceram o melhor

dados para caracterização das zonas de fratura. O sucesso do método sísmico foi em grande parte devido à aplicação da Image Space Transform, uma nova técnica de processamento desenvolvida para o projeto (Cosma et al., 1991).

Para obter dados in situ sobre as propriedades físicas da rocha na vizinhança dos poços, os seguintes registros foram executados: desvio do poço, velocidade sônica, resistência de ponto único, resistividade normal, calibrador, temperatura, condutividade do fluido do poço, radiação gama natural e porosidade de nêutrons. A velocidade sônica, a resistência de ponto único e a resistividade normal foram consideradas úteis na identificação de fraturas e zonas de fratura.

Inicialmente, o teste de furo único foi feito para fornecer dados sobre transmissividade e cabeça ao longo dos furos. O equipamento foi desenvolvido para garantir que informações confiáveis ​​pudessem ser coletadas no ambiente da mina em tempos razoáveis. O sistema foi construído em torno de uma sonda de empacotamento múltiplo que permitiu o teste rápido de características permeáveis ​​com alta resolução espacial. O teste de furo único foi seguido por teste de furo cruzado para definir as propriedades hidráulicas das zonas de fratura na escala do local (& raquo 100 m). Um aspecto importante do teste de furo cruzado foi que ele forneceu uma verificação nas propriedades hidráulicas das zonas de fratura identificadas usando outras técnicas geofísicas. O programa hidráulico também incluiu o monitoramento do cabeçote em mais de 50 locais em todo o local. Esse monitoramento forneceu dados sobre as respostas hidráulicas a várias atividades na mina que poderiam ser usados ​​para caracterizar as conexões hidráulicas em todo o local.

Amostras de água subterrânea foram coletadas durante o teste hidráulico e analisadas para os principais constituintes. A análise mostrou que havia três tipos de água subterrânea presentes. Estes foram classificados como rasos, mistos e profundos. Também se descobriu que as águas subterrâneas continham cerca de 3% do gás dissolvido por volume (em temperatura e pressão padrão), principalmente nitrogênio.

Um aspecto importante do fluxo de água subterrânea através das fraturas é o efeito do estresse na transmissividade da fratura. O fluxo através de fraturas sob diferentes cargas de tensão foi estudado em várias amostras e em um teste in situ. Isso gerou relações de permeabilidade de tensão que foram usadas para estudos de modelagem. As medições foram feitas, usando o método de sobrecontagem com uma ferramenta chamada CSRIO Hollow Inclusion Cell, para determinar as tensões in situ. No nível da deriva de validação, a tensão principal máxima foi orientada paralelamente à deriva (ou seja, NNW-SSE). É interessante notar que quase todo o influxo de água para a deriva foi através de uma única fratura perpendicular à tensão principal máxima.

A caracterização do site SCV foi feita em várias etapas. A coleta de dados inicial foi seguida pela interpretação dos dados e modelagem preditiva. Furos adicionais foram então perfurados para verificar as previsões com base no conjunto de dados inicial. Esses novos dados foram então usados ​​para refinar o modelo conceitual do local e as previsões de fluxo de água subterrânea. Finalmente, as previsões foram verificadas por uma série de experimentos dedicados.

Para fornecer uma descrição adequada do fluxo de água subterrânea através do local, a questão chave para o trabalho de caracterização foi identificar caminhos de fluxo importantes.

Em ambientes de rocha fraturada, as zonas de fratura são normalmente identificadas como importantes unidades hidráulicas permeáveis, esta foi a premissa de trabalho no início do Projeto SCV. No entanto, as localizações, larguras e extensões das zonas de fratura são comumente definidas pela opinião de especialistas. Isso pode, em muitos casos, impor uma série de problemas, pois as opiniões dos especialistas podem variar e os fatos por trás de uma determinada opinião podem ser obscuros ou mal documentados.

Uma tentativa de contornar este problema e chegar a uma definição mais objetiva do que constitui uma zona de fratura foi feita durante o projeto (Olsson, 1992). Um índice de zona de fratura foi definido a fim de resolver os seguintes problemas:

É uma divisão binária da massa rochosa em "zonas de fratura" e "rocha fraturada média" apropriada?

Existe um método objetivo para identificar uma zona de fratura e ele pode ser usado para definir os limites de uma zona?

O procedimento de chegada para identificações de zona de fratura é apropriado para uma descrição hidráulica do local?

Para a caracterização de um volume de rocha profundamente abaixo da superfície do solo, é comum basear uma representação binária da massa de rocha em propriedades físicas medidas nas proximidades dos furos. Portanto, a localização e a largura das "zonas de fratura" podem ser definidas onde elas interceptam os furos. A extensão e a geometria das zonas a distâncias maiores dos furos podem então ser sondadas usando métodos de sensoriamento remoto.

Um subconjunto dos dados, incluindo resistividade normal, velocidade sônica, condutividade hidráulica, fraturas revestidas (e presumivelmente abertas) e reflexões de radar de furo único, foi selecionado para identificação das zonas de fratura usando análise de componente principal. Primeiro, os logaritmos foram obtidos dos dados de resistividade normal, velocidade sônica e condutividade hidráulica. Os dados foram então normalizados subtraindo o valor médio e dividindo pelo desvio padrão para cada parâmetro. Uma matriz de coeficientes de correlação foi formada e os autovetores foram encontrados para essa matriz. Cada autovetor representa uma ponderação dos dados, e novos parâmetros (componentes principais) foram produzidos pela multiplicação de um autovetor pelos valores de dados normalizados.O parâmetro associado ao maior autovalor deve representar a característica mais importante da rocha.

Para o sítio SCV, esperava-se que o parâmetro associado ao maior autovalor representasse a fratura da rocha. Este parâmetro é conhecido como índice da zona de fratura (FZI). Existe essencialmente apenas um tipo de rocha no local. Consequentemente, todas as anomalias observadas nas propriedades da rocha são causadas por fraturamento ou falha.

A utilidade de uma representação binária da massa rochosa pode ser determinada a partir da distribuição de frequência do FZI. Com base na frequência distorcida

distribuição do FZI (Figura 8.9), é justificável usar uma descrição binária da massa rochosa, onde a rocha fraturada média é representada por FZI menor que 2 e as zonas de fratura são representadas por FZI maior que 2. Usando este índice, o os pontos nos furos que foram considerados para representar a ocorrência de zonas de fratura puderam ser definidos.

O FZI compacta as informações das investigações de um único furo em um único parâmetro que descreve as propriedades mais significativas da rocha (consulte a Figura 8.10). Simplifica a interpretação porque permite que um único parâmetro seja usado para a identificação das seções anômalas em furos de sondagem. Como o FZI foi obtido por meio de um procedimento quantitativo e bem definido, ele fornece um meio objetivo de classificar a rocha em duas classes, rocha média fraturada e zonas de fratura.

O FZI também é considerado melhor para identificar recursos hidraulicamente significativos do que apenas os dados de condutividade hidráulica de um único orifício. A razão básica é que os testes hidráulicos de furo único produzem parâmetros que são aplicáveis ​​apenas em um volume muito pequeno ao redor do furo. Na rocha fraturada em Stripa, as propriedades hidráulicas variam em mais de uma ordem de magnitude em pequenas distâncias. Portanto, um parâmetro ponderado que incorpora vários tipos de dados deve ser menor

FIGURA 8.9 Distribuição de frequência de FZI (componente principal 1). Os valores da cauda da distribuição (FZI & gt 2) são designados como "zonas de fratura", enquanto valores menores que 2 são designados como "rocha média". De Olsson (1992).

FIGURA 8.10 Perfil composto do FZI e os perfis de furo único usados ​​para construí-lo. As letras no topo (H1, Hb, I e B) indicam zonas principais correlacionadas entre os furos. De Olsson (1992).

sensível às variações de pequena escala no maciço rochoso e melhor para definir as características hidraulicamente importantes. Na definição do FZI, a condutividade hidráulica é incluída como apenas uma das várias medições, e a ponderação é determinada pelo próprio conjunto de dados.

Com base nesse conceito de representação binária do maciço rochoso, foi definido um procedimento para a construção de um modelo conceitual do local. O procedimento é baseado na identificação de locais de zona de fratura nos furos de sondagem usando o FZI e encontrando a extensão das zonas através do uso de técnicas de sensoriamento remoto (isto é, radar e técnicas sísmicas). A significância hidrogeológica do modelo geométrico assim obtido foi então determinada por testes hidráulicos de furos transversais, que também produziram dados sobre as propriedades hidráulicas das zonas. Uma verificação adicional da consistência do modelo conceitual foi feita por comparação com dados geológicos e geoquímicos. Este procedimento é iterativo e produz listas de recursos identificados, bem como listas de inconsistências e anomalias inexplicáveis. O procedimento é descrito graficamente na Figura 8.11.

FIGURA 8.11 Esquema do procedimento utilizado para construção do modelo conceitual do site SCV. De Olsson (1992).

O modelo conceitual para o site SCV foi considerado consistente com os dados de campo e de teste. As principais respostas hidráulicas foram confinadas às zonas de fratura identificadas e havia poucas anomalias nos dados que não puderam ser explicadas. No local, 80 a 90 por cento do fluxo era através dessas zonas de fratura, conforme evidenciado pelos testes hidráulicos de furo único e furo cruzado. O fluxo na rocha fraturada foi dominado por uma pequena fração das feições identificadas. O fluxo nas zonas de fratura estava concentrado em uma ou duas fraturas nas zonas, e a distribuição de transmissividade nessas fraturas era heterogênea. A transmissividade hidráulica nas zonas de fratura variou de uma a duas ordens de magnitude ao longo de uma distância de um metro. Das fraturas na rocha média fraturada, apenas algumas foram consideradas transmissivas.

Muitos esforços foram feitos na modelagem numérica do fluxo de água subterrânea e transporte de soluto no local. Vários modelos diferentes foram usados. A maioria incluiu representações estocásticas das feições permeáveis ​​na massa rochosa. O modelo conceitual descrito acima, que fornece uma representação determinística dos principais caminhos de fluxo, não pode representar adequadamente a heterogeneidade do fluxo através de uma massa rochosa fraturada. Para obter descrições mais realistas do sistema de fluxo, modelos de fratura discretos foram desenvolvidos e testados. No entanto, para alcançar um acordo razoável entre as distribuições de fluxo previstas e observadas, foi necessário incluir as zonas de fratura explicitamente nos modelos de fratura estocásticos.

O Projeto SCV demonstrou que as zonas de fratura são os caminhos de água subterrâneos dominantes em Stripa e sugeriu que esta pode ser uma situação comum em rochas cristalinas fraturadas. Esta descoberta é consistente com investigações em muitos outros locais em rocha cristalina. O trabalho neste local também demonstrou que as zonas de fratura precisam ser incluídas explicitamente nos modelos de fluxo e transporte de água subterrânea em rocha cristalina. No Projeto SCV, os procedimentos foram delineados para uma definição quantitativa e objetiva das zonas de fratura. O projeto demonstrou a capacidade do radar e das técnicas sísmicas para descrever corretamente a geometria dessas zonas. Também é evidente que a aplicação dessas técnicas é um pré-requisito para a construção de um modelo conceitual confiável para um site. Testes de furos transversais devem ser usados ​​para verificar a significância hidráulica de zonas de fratura geofisicamente identificadas e para quantificar suas propriedades hidráulicas. A representação refinada da heterogeneidade do fluxo requer técnicas de modelagem estocástica. Este projeto demonstrou que os dados necessários para a modelagem estocástica podem ser coletados com um esforço razoável e que modelos de rede de fratura discretos fornecem previsões de fluxo e transporte que estão de acordo com as observações.

HISTÓRICO DE CASO III. PRODUÇÃO DE HIDROCARBONETOS A PARTIR DE ROCHAS SEDIMENTÁRIAS FRATURADAS: LOCAL DE EXPERIÊNCIA DE MULTIPOÇOS

O Departamento de Energia dos EUA desenvolveu o site Multiwell Experiment (MWX) para realizar experimentos detalhados em todos os aspectos de baixa permeabilidade

avaliação, estimulação e produção de reservatórios de gás natural (Spencer e Keighin, 1984 Finley e Lorenz, 1987 Lorenz e Finley, 1991). Espera-se que as fraturas naturais e estimuladas sejam a principal fonte de produção nessas formações relativamente "compactas". O site MWX está localizado na Bacia Piceance do Colorado, cerca de 14 km a oeste-sudoeste da cidade de Rifle. As rochas de interesse são principalmente arenitos, siltitos, xistos, argilitos e carvões do grupo Mesaverde do Cretáceo Superior. No MWX, esses estratos ocorrem em profundidades entre 1.200 e 2.500 m. Os reservatórios nos 250 m de fundo da seção consistem em arenitos de planície costeira marinha (sedimentos fósseis de praia) cujas rochas sobrejacentes são de origem deltaica e fluvial.

O site MWX consiste em três poços estreitamente espaçados (espaçamentos de 30 a 67 m), dos quais mais de 1.200 m de núcleo foram retirados, cerca de um terço do núcleo é orientado (Lorenz, 1990). O teste no local consistiu em medições detalhadas de estresse in situ, testes de redução e acúmulo de poço único, testes de interferência de múltiplos poços, injeções de traçador, experimentos de estimulação e testes de produção pós-estimulação. Análises de núcleo detalhadas e várias execuções de log também foram realizadas. Posteriormente ao MWX, o Departamento de Energia conduziu um teste de acompanhamento, denominado Slant-Hole Completion Test (SHCT), com o objetivo de usar a tecnologia de perfuração direcional para interceptar as fraturas naturais e aumentar a produção. Várias centenas de metros de núcleo forneceram informações adicionais valiosas sobre as fraturas naturais neste local. A informação primária sobre as fraturas naturais foi derivada do abundante núcleo neste local (Lorenz et al., 1989 Lorenz e Finley, 1991). Dois tipos básicos de fraturas foram encontrados no site MWX: fraturas extensionais no arenito e siltitos e características de cisalhamento nos argilitos e folhelhos. Muitas das fraturas do tipo cisalhamento nos argilitos parecem ser recursos de desidratação ou outros planos de fraqueza que acomodaram algum deslocamento de cisalhamento e, portanto, exibem linhas de desidratação. Essas fraturas não parecem ser importantes para a produção de gás.

As fraturas extensionais são parte de um padrão de fratura regional, com essencialmente todas as fraturas sendo verticais e orientadas em torno de N 70 & deg W. As fraturas extensionais, algumas das quais estão incompletamente cimentadas, são os principais locais de produção dessas areias estreitas que as rochas da matriz têm permeabilidade submicrodarciada e fluxo de gás da matriz não é econômico. O grau de fraturamento é altamente dependente da profundidade. Existem uma a duas ordens de magnitude a mais de fraturas presentes no testemunho em profundidades de 1.675 a 1.890 m do que em profundidades superiores a 1.980 m. Televiewers foram executados nesses poços para identificar fraturas, mas os altos pesos de lama necessários para controlar pressões de formação anormais os tornaram inúteis para a identificação de fraturas. Microscanners de formação e televiewers com frequência variável e transdutores focalizados não estavam disponíveis no início dos anos 1980, quando esses poços foram perfurados e revestidos.

Extensos afloramentos de estratos correlativos existem nos lados leste e oeste da Bacia do Piceance, e estes forneceram informações auxiliares sobre a fratura

sistemas. A Figura 8.12 mostra uma vista plana das fraturas encontradas no arenito do afloramento e a projeção dessas fraturas na subsuperfície, onde seriam interceptadas por furos de sondagem. Claramente, as pequenas fraturas ortogonais, que não são vistas no núcleo, são fraturas em relevo. As fraturas extensionais regionais predominantes são unidirecionais, subparalelas e mal interconectadas. Afloramentos também forneceram dados sobre o espaçamento, comprimento e altura da fratura, embora esses dados sejam possivelmente afetados pelo relevo. O núcleo direcional SHCT, no entanto, fornece evidência direta de espaçamentos de fratura na subsuperfície, produzindo duas populações de fraturas, uma população amplamente espaçada (1,2 a 2,1 m) e uma segunda população com espaçamento de alguns centímetros. O espaçamento não está relacionado à espessura do leito de nenhuma maneira óbvia.

O teste de campo da capacidade produtiva dos sistemas de fratura foi realizado em oito diferentes intervalos da seção (Lorenz, 1989). Nos arenitos marinhos, os testes de rebaixamento / acumulação de poço único produziram permeabilidades de 0,15 md e 400 md em dois intervalos separados. Para comparação, as permeabilidades da matriz in situ em

FIGURA 8.12 Ilustração da vista plana de fraturas de um afloramento de arenito no local do experimento de múltiplos poços. A visualização do subsolo mostra dados reais. De Lorenz e Finley (1991).

essas zonas eram apenas cerca de 0,2 d. Os testes de interferência mostraram que as anisotropias de permeabilidade horizontal eram da ordem de 100: 1 devido à natureza unidirecional do sistema de fratura. Os testes de produção mostraram que os sistemas de fratura naturais são altamente sensíveis ao estresse. Ao diminuir a pressão do reservatório abaixo de um valor crítico (normalmente cerca de 6,9 ​​MPa neste local), a produção do poço poderia ser quase totalmente interrompida porque a diminuição da pressão criou tensões de confinamento efetivas mais altas que fecharam fisicamente as fraturas.

Nos arenitos fluviais / deltaicos, os testes foram conduzidos em seis diferentes reservatórios lenticulares. Testes de rebaixamento / acúmulo de poço único produziram permeabilidades totais do sistema de 12 a 50 /> d. As permeabilidades da matriz medidas no núcleo foram de 0,1 a 2 /> d. A Figura 8.13 mostra uma comparação das permeabilidades do sistema para vários intervalos em comparação com as permeabilidades da matriz de rocha. Os testes de interferência foram conduzidos em cinco reservatórios não marinhos, mas a interferência foi detectada em apenas um. As injeções de traçadores foram conduzidas em dois reservatórios, mas apenas quantidades mínimas de traçadores foram detectadas nos poços compensados, e eles foram detectados em um padrão quase aleatório em relação aos ciclos da bomba. Os padrões de interferência sugeriram anisotropias de permeabilidade de 30: 1 a 50: 1 para a maioria desses reservatórios. Os sistemas de fratura nesses reservatórios também eram sensíveis ao estresse e os experimentos de estimulação mostraram que eles eram facilmente danificados por fluidos de fraturamento. Estudos de afloramentos desses reservatórios mostraram que as fraturas foram limitadas por variações litológicas nos corpos de areia, resultando em sistemas de fratura compartimentados de extensão limitada, com conexões mínimas entre os compartimentos.

Experimentos de laboratório em plugs contendo fraturas foram realizados para várias amostras. As fraturas de Mudstone (principalmente planos de fraqueza não mineralizados) mostraram uma perda irreversível e decrescente de condutividade com o aumento

FIGURA 8.13 Comparação das permeabilidades do sistema com as permeabilidades da matriz de rocha de vários intervalos no local do Experimento Multiwell. Modificado de Lorenz et al. (1989).

estresse. A condutividade das fraturas no arenito também foi sensível a mudanças no estresse, mas a perda de condutividade foi reversível. Uma fratura de arenito, no entanto, não mostrou qualquer sensibilidade ao estresse.

Em resumo, descobriu-se que as fraturas naturais eram os locais de produção de gás em reservatórios de arenito estreitos. As fraturas são unidirecionais, de extensão limitada e sensíveis ao estresse. Eles também são facilmente danificados por fluidos de perfuração e completação. A correlação de dados de fratura de testemunho, afloramento e vários testes de poço foi necessária para definir o sistema de fratura e sua resposta às atividades de perfuração, completação e produção.

HISTÓRICO DE CASO IV. INVESTIGANDO A ANATOMIA DE UMA ZONA DE FRATURA DE BAIXO MERGULHO EM ROCHAS CRISTALINAS: LABORATÓRIO DE PESQUISA SUBTERRÂNEA, MANITOBA

Estudos aprofundados de uma única zona de fratura em grande escala são muito raros na literatura, e existem relativamente poucos estudos onde os resultados mostram precisamente como o fluxo de água subterrânea através de fraturas individuais se relaciona com a geometria e o movimento de uma zona de fratura. Um dos estudos mais completos é a investigação de uma zona de fratura interceptada por um poço construído em um local de pesquisa da Energia Atômica do Canadá Limited (AECL) no Escudo Canadense. Investigações relativas à segurança e viabilidade do conceito de descarte de combustível nuclear usado em rochas plutônicas estão sendo conduzidas neste local no Laboratório de Pesquisa Subterrânea da AECL (URL). Os principais níveis de trabalho do URL estão em profundidades de 240 e 420 m (níveis de 240 e 420) com estações de poços a 130 e 300 m (Figura 8.14). O acesso ao nível de 240 m é fornecido por um poço com estrutura de madeira de 2,8 x 4,9 m e ao nível de 420 m por um poço circular de 4,6 m de diâmetro. Elevações perfuradas (1,83 m de diâmetro) entre a superfície e o nível 240 e entre os níveis 240 e 420 fornecem ventilação e acesso alternativo. Esta seção discute os resultados obtidos do estudo intensivo de uma zona de fratura interceptada pelo eixo URL a cerca de 250 m de profundidade.

A URL foi escavada no granito arqueano do Batólito Lac Du Bonnet, aproximadamente 120 km a nordeste de Winnipeg, Manitoba, na borda oeste do Escudo Canadense (Figura 8.14). As rochas do batólito cristalizaram a uma profundidade de 10 a 16 km, há aproximadamente 2.670 milhões de anos, próximo ao fechamento da deformação regional, que afetou os metavulcânicos, metassedimentos e gnaisses circundantes (Everitt et al., 1990). Além de diques e folheações auto-intrusivas, não há características deformacionais significativas no batólito. A rede de fratura existente foi amplamente criada no início do Proterozóico durante o resfriamento e cristalização da zona do telhado do batólito e em resposta às tensões ambientais regionais. Porções dessa rede de fraturas foram abertas (reativadas) durante a peneplanação regional, deposição e, em seguida, remoção de sedimentos fanerozóicos e subsequente glaciação e degelo. No entanto, não se acredita que novos sistemas de fratura tenham sido formados por esses processos (Everitt et al., 1990).

FIGURA 8.14 Localização e layout do Laboratório de Pesquisa Subterrâneo. A localização do batólito Lac Du Bonnet está sombreada no mapa. À direita estão as zonas de fratura 3, 2,5 e 2.

O URL está localizado próximo ao contato sul do batólito com o gnaisse circundante. A distribuição de xenólitos e alteração deutérica indica que a superfície topográfica atual está próxima à zona do telhado original do batólito. A zona do telhado é marcada por camadas composicionais de mergulho raso (Everitt et al., 1990). Os eixos de acesso URL (Figura 8.15) fornecem uma seção transversal da zona do telhado. A geologia e as distribuições de fratura na vizinhança do site URL foram extensivamente investigadas por técnicas geofísicas de superfície e de poço (Soonawala, 1983, 1984 Wong et al., 1983 Paillet, 1991). Esses estudos mostraram que a geologia estrutural e a hidrogeologia da porção do batólito ao redor da URL são dominadas por uma série de zonas de fratura mergulhando para sudeste (Davison, 1984). Três grandes zonas de fratura de baixo mergulho e splays associados foram identificados no URL durante a perfuração com base na superfície e construção do eixo. Essas zonas de fratura são paralelas às camadas de mergulho raso do telhado do batólito e geralmente estão confinadas às zonas xenolíticas ou às suas margens.

FIGURA 8.15 Zonas de fratura encontradas pelo eixo da URL e sua relação com a distribuição em grande escala de fraturas no site da URL. Adaptado de Everitt e Brown (1996).

A Zona de Fratura 2 (FZ2, a zona de fratura primária discutida aqui Figura 8.15) é o membro dominante do grupo de falha de baixo mergulho. A Zona de Fratura 3 (FZ3) é semelhante, mas tem menos deslocamento, enquanto a Zona de Fratura 2.5 (FZ2.5) é uma divisão entre essas duas grandes zonas de fratura. Uma quarta zona de fratura (FZ1) não é encontrada nas escavações e na maioria dos furos e não é descrita aqui. Fraturas subverticais são onipresentes acima de FZ2.5. Entre FZ2.5 e FZ2 eles estão confinados às margens de falha e estão ausentes abaixo de FZ2 (Everitt et al., 1990 Everitt e Brown, 1996). Em geral, as zonas de fratura compreendem várias superfícies de deslizamento clorítico, horizonte (s) de cataclasito e uma variedade de fraturas em escala menor e alterações associadas que se estendem para a parede suspensa e, em menor extensão, para a parede do pé. Os cataclasitos consistem em escombros de falha recristalizados cimentados por uma matriz de clorito-carbonato de granulação fina e são cortados transversalmente pelas superfícies de deslizamento cloríticas, pequenas fraturas e costuras de goethita de argila mole. Este conjunto está em vários graus de decomposição induzida pela água subterrânea.

FZ2, FZ2.5 e FZ3 diferem no grau de complexidade de seus padrões de fratura internos e na extensão da alteração de fraturamento na rocha adjacente. Os padrões de fratura tornam-se mais simples e a extensão da fratura e da alteração é mais restrita, com o aumento da profundidade.FZ2, a zona de fratura mais profunda intersectada pelas escavações, compreende um sistema relativamente simples de fraturas de cisalhamento e extensão conjugadas (a zona de cataclasita / fraturas cloríticas e as fraturas preenchidas com hematita antitética, respectivamente). O deslocamento parece ter sido apenas dipslip, com o bloco sobrejacente movendo-se 7,3 m para noroeste.

Os padrões de fratura para FZ2.5 e FZ3 são dominados pelo mesmo arranjo geral das superfícies de deslizamento principais, mas conjuntos adicionais de baixa imersão e de fratura subvertical estão presentes. No geral, sua geometria sugere dois sistemas conjugados, sobrepostos para dar simetria ortorrômbica, conforme descrito por Davis (1984). Derrapagem reversa (arremessos de até 1 m) domina nessas zonas, mas lineações deslizamento e deslizamento oblíquo também estão presentes. As zonas de fratura dividem a massa rochosa em uma série de blocos tabulares em forma de cunha. Esses blocos são cortados transversalmente por um ou mais conjuntos de fraturas subverticais, o padrão e a frequência dos quais variam de um bloco (ou domínio de fratura) para o próximo. Os fatores que influenciam o padrão de fraturamento intrabloco incluem a distância geral da superfície do solo, a proximidade das falhas delimitadoras e o tipo de rocha local. As fraturas subverticais tornam-se menos frequentes, menos contínuas e mais simples no padrão com o aumento da profundidade. Eles também se tornam cada vez mais confinados às margens imediatas das zonas de falha ou às heterogeneidades litológicas, como diques. O conjunto mais proeminente de fraturas subverticais é paralelo ao ataque das falhas de impulso. No entanto, conjuntos de fraturas oblíquos ou perpendiculares a esta direção são comuns acima de FZ3. As variações na estrutura das zonas de fratura e nos domínios de fratura entre elas são ilustradas usando o modelo representado na Figura 8.15. A face nordeste do modelo é normal ao ataque das zonas de fratura como visto na área das escavações. FZ2 forma um padrão de afloramento arqueado ao longo dos lados sul e oeste do modelo.

No bloco acima de FZ2, a tensão principal máxima atual é orientada nordeste-sudoeste, paralela ao conjunto de fratura dominante e ao ataque de FZ2. Na área sombreada abaixo de FZ2, o fraturamento subvertical é raro ou ausente, e a tensão principal máxima é orientada noroeste-sudeste, perpendicular ao ataque da falha de impulso. A geometria das falhas de empuxo sugere que elas foram formadas quando o campo de tensões regional foi orientado de forma que o plano contendo as tensões principais máxima e intermediária fosse subhorizontal, com a primeira alinhada na direção noroeste-sudeste. Acredita-se que esse campo de tensão esteja associado ao acúmulo de placas nas margens do cráton superior durante o final do Arqueano / início do Proterozóico (Everitt et al., 1990). No caso de FZ2, o sistema de fraturas de conjugado simples sugere que a deformação acomodada pela fratura era amplamente bidimensional. No caso de FZ2.5 e FZ3, entretanto, o padrão ortorrômbico de fraturas maiores e menores com baixo mergulho sugere que a deformação frágil era tridimensional (Davis, 1984). Esta diferença é vista como uma consequência de FZ2.5 e FZ3 serem "pegos" em FZ2. Como tal, ataque e deslizamento oblíquo em FZ2.5 e FZ3 são vistos como uma acomodação natural ao deslocamento na falha de empuxo subjacente e dominante ( FZ2). Os conjuntos de fratura subvertical são vistos como fratura intrabloco extensional que foi iniciada por flexão geométrica e expansão geral das placas de empuxo no final do Arqueano ao início do Proterozóico. O plano contendo as tensões principais máxima e intermediária ainda era subhorizontal, mas o local eixo de tensão principal máxima foi reorientado e agora está alinhado nordeste-sudoeste. A reativação e extensão de algumas fraturas provavelmente ocorreram durante a transgressão paleozóica, durante a remoção subsequente da cobertura paleozóica e durante repetidas glaciações continentais. A frequência, extensão e complexidade decrescentes do subvertical fraturamento com a profundidade da superfície são vistos como uma consequência tanto do empilhamento das placas de encosto quanto do distância da superfície. A maior e mais variada "flexão" e fratura ocorreria nos blocos superiores. Em um único domínio de fratura, o padrão e a frequência de fraturamento subvertical refletem a distância e a configuração da falha de impulso subjacente. Entre FZ2 e FZ2.5, por exemplo, o padrão de fraturas subverticais varia de unimodal a bimodal (ortogonal) conforme a cunha de rocha entre FZ2 e FZ2.5 afina ao sul. Variações semelhantes são vistas na complexidade e nas orientações preferidas de fraturamento acima de FZ2.5, à medida que o plano de FZ3 se curva de nordeste para norte.

Estudos hidrogeológicos, incluindo testes de straddle-packer de furo único e testes de interferência de pressão hidráulica de furos múltiplos em grande escala realizados antes, durante e após a construção do poço, revelaram padrões de permeabilidade em escala local e regional complexos nas zonas de fratura (por exemplo, Davison e Kozak , 1988 Everitt et al., 1990). Em FZ2, as permeabilidades variam mais de seis ordens de magnitude, com permeabilidades altas e baixas parecendo formar canais distintos na escala do local (Figura 8.16). Acredita-se que o canal de transmissividade de tendência nordeste proeminente coincida com a interseção desta falha com FZ2.5. Os outros canais aparentemente resultam de outros fatores, alguns dos quais incluem

FIGURA 8.16 Variações da condutividade hidráulica em FZ2. Modificado de Davison e Kozak (1988).

controles estruturais e fenômenos hidrogeoquímicos, como a precipitação de diferentes minerais em enchimentos devido à mistura de águas subterrâneas com químicas diferentes na falha. Na área do nível 240, uma região isolada bem definida de alta transmissividade e baixo armazenamento está localizada na falha imediatamente a noroeste do poço (Figura 8.17). Esta região é cercada inteiramente por condições de baixíssima permeabilidade e tem comunicação hidráulica muito limitada, com uma região muito mais extensa de alta permeabilidade e alto armazenamento a norte e oeste.

Essas variações na permeabilidade são acompanhadas por:

Flexuras na zona de falha, aqui generalizadas por contornos de estruturas que representam o "meio" do horizonte cataclasítico central.

"Anomalias" no mapa de tipo de rocha da falha (Figura 8.18), a zona de fratura está em grande parte confinada a um horizonte xenolítico (área 1 na Figura 8.18), mas a oeste e noroeste a zona muda na orientação de modo que cruza corta a estratificação para interceptar os granitos vizinhos ou gnaisse.

FIGURA 8.17 Variações da condutividade hidráulica em FZ2 na área do Nível 240. Modificado de Davison e Kozak (1988).

Ocorrência de disco central nesta área que representa tensões in situ localmente altas adjacentes à zona de falha e por variações na tensão in situ normal para a zona de falha (Figura 8.19) (dados de tensão in situ de Martin et al., 1990).

Conclui-se que as variações no caráter e permeabilidade de FZ2, e as variações nas magnitudes de tensões, são o resultado direto das ondulações na superfície da falha. Como mostrado na Figura 8.20, o movimento em qualquer superfície ondulante pode resultar em lacunas dilacionais, curvas de restrição, cunhas estruturais limitadas por falha (como aquele entre FZ2 e FZ1.9) e fraturas subverticais secundárias nos blocos limitados por falha. As variações na permeabilidade relativa na zona de fratura são refletidas por variações correspondentes na espessura do halo de alteração. Esta correlação é útil porque serve como um indicador qualitativo da variação histórica do fluxo, que por sua vez tem aplicação prática no layout de perfurações de caracterização.

A fratura subvertical mostrada na Figura 8.20 é uma zona em forma de cunha de fraturas que começa na base de FZ2.5 e se estreita até terminar no nível 240, cerca de 35 m acima de FZ2. É paralelo ao ataque de FZ2 e é conhecido por se estender 35 m verticalmente e pelo menos 105 m horizontalmente. Esta fratura é interpretada como tendo se formado em resposta à flexão do bloco de falha devido

FIGURA 8.18 Mapa de domínios lito-estruturais cruzados por FZ2.

à mudança no ângulo de mergulho da falha diretamente abaixo dela. Tal flexão teria levado, pelo menos localmente, a uma reorientação das tensões principais. As tensões principais máximas abaixo e acima da zona de falha são perpendiculares e paralelas, respectivamente, ao ataque da falha de empuxo (Everitt et al., 1990). O campo de tensão acima da falha de impulso é orientado de modo que as fraturas subverticais nesta área sejam abertas e condutoras. Esforços extensos para caracterizar a geologia, hidrogeologia e características geomecânicas desta falha de impulso principal levaram às seguintes conclusões:

Existem padrões complexos de permeabilidade em FZ2 na escala do local e na escala das escavações. Esses padrões incluem canais de alta ou baixa permeabilidade que se alternam ao longo do ataque da falha.

As variações na permeabilidade parecem se correlacionar com as ondulações no plano da zona de fratura, que por sua vez se correlacionam com as lacunas dilacionais (os canais de alta condutividade), curvas de restrição (as áreas de disco de núcleo e tensões normais altas) e limitadas por falha cunhas estruturais e fraturas secundárias nos blocos delimitados por falha.

Essas interpretações são baseadas na compilação de dados geológicos, hidrogeológicos e geomecânicos e enfatizam a necessidade de um sistema integrado

FIGURA 8.19 Áreas de disco e tensões normais medidas. De Martin et al. (1990).

abordagem disciplinar para caracterizar variações de permeabilidade em um meio fraturado.

HISTÓRICO DE CASO V. ESTUDOS DE FRATURA EM UM RESERVATÓRIO GEOTÉRMICO: O CAMPO GEOTÉRMICO GEYSERS, CALIFÓRNIA

O campo geotérmico Geysers no centro da Califórnia (Figura 8.21) é um dos reservatórios geotérmicos mais conhecidos na América do Norte e onde a produção de vapor está associada a fraturas e falhas em rochas plutônicas metassedimentares e hipabissais de baixa permeabilidade. Este campo é um dos reservatórios geotérmicos mais estudados do mundo. No entanto, as características e propriedades hidráulicas das fraturas são apenas parcialmente compreendidas mesmo neste local bem estudado por uma variedade de razões comuns à maioria dos locais de estudo geotérmico: (1) complexidade da geologia local (2) dificuldade de mapeamento geológico e sondagens geofísicas em um terreno profundamente intemperizado e acidentado (3) problemas na obtenção de perfis de poços e outras medições em ambientes de poço hostis e (4) dificuldades na modelagem de fluxo de duas fases em reservatórios heterogêneos de porosidade dupla. Apesar dessas dificuldades, os resultados dos estudos em andamento na The Geysers fornecem exemplos de como as técnicas de modelagem geológica, geoquímica, geofísica e de reservatório podem ser aplicadas a um dos problemas mais difíceis em hidrologia de fratura.

FIGURA 8.20 Corte transversal através das zonas de fratura 2 e 2.5, com a "fratura sala 209" subvertical.

O campo geotérmico Geysers está localizado na província de Coast Ranges, no centro da Califórnia. Devido à dificuldade em obter sondagens geofísicas neste terreno acidentado e geologicamente complexo, os modelos do reservatório geotérmico The Geysers foram desenvolvidos principalmente a partir de investigações geológicas e estruturais de superfície e do estudo detalhado de cortes e testemunhos de furos. Investigações de superfície revelam uma série de falhas de tendência noroeste, de inclinação abrupta e de colisão-deslizamento sobrepostas em terreno previamente falhado e dobrado. Rochas de reservatório consistem em rochas metassedimentares de grau blueshist- e greenshist da assembléia franciscana intrudidas por um grande plúton félsico que parece geneticamente relacionado aos riolitos superficiais do Terciário tardio e do Quaternário do campo vulcânico Clear Lake, que fica logo a nordeste do reservatório geotérmico (McLaughlin e Donnelly-Nolan, 1981). O reservatório em si está localizado abaixo de coberturas relativamente impermeáveis ​​e é desenvolvido tanto no plúton quanto nos metagrauvacas e argilitos franciscanos sobrejacentes (Figura 8.21). O "felsito" intrusivo existe há pelo menos 1,3 milhão de anos (Schriener e Suemnicht, 1981 Dalrymple, 1992). Acredita-se que o reservatório tenha se desenvolvido na grauvia por causa de sua fragilidade intrínseca e alta suscetibilidade à fratura e por causa da dissolução hidrotérmica da calcita franciscana, aragonita e outros minerais que eram apenas

FIGURA 8.21 Mapa de esboço (topo) e seções transversais esquemáticas (meio e fundo) do reservatório geotérmico no campo geotérmico The Geysers. De Thompson (1992).

parcialmente preenchido por fases secundárias de estágio final (Gunderson, 1990 Hulen et al., 1992). Acredita-se que a fonte de calor para o sistema geotérmico seja de intrusões de felsita abaixo do reservatório (Hebein, 1985, Walters et al., 1988).

As medições geofísicas de superfície fornecem algumas informações sobre a natureza do reservatório geotérmico e das rochas subjacentes, mas a complexidade do terreno e do ambiente geológico tornaram essas medições muito difíceis de interpretar. As medições de gravidade indicam um par de anomalias negativas associadas

atado com o reservatório (Chapman, 1978 Chapman et al., 1981 Isherwood, 1981). A anomalia maior e presumivelmente mais profunda está centrada a nordeste do campo e acredita-se que esteja associada a um corpo magmático em profundidade abaixo do campo vulcânico Clear Lake. Uma baixa gravidade menor e mais rasa (a "baixa produção") está aparentemente associada ao próprio reservatório geotérmico. A deficiência de densidade local é atribuída a uma combinação de efeitos, incluindo retirada de fluido, a presença de vapor no reservatório, dissolução geoquímica de minerais e a presença de minerais relativamente menos densos em rochas reservatório (Denlinger, 1979 Denlinger e Kovach, 1981) . Levantamentos aeromagnéticos geralmente confirmam a estrutura indicada pelos dados de gravidade e ajudam a definir os limites laterais do reservatório. As medições de resistividade de superfície fizeram pouco mais do que confirmar a separação do ambiente subsuperficial em três camadas: embasamento, reservatório e rocha de cobertura (Keller e Jacobson, 1983 Keller et al., 1984).

Levantamentos sísmicos passivos têm sido especialmente úteis na definição de propriedades de reservatórios, com base na identificação de áreas de origem para eventos microssísmicos e caracterização de volumes de reservatórios através dos quais essas ondas sísmicas passam (Iyer et al., 1979 Majer e McEvilly, 1979). Os mapas da área da fonte sísmica indicam a localização de uma câmara magmática a uma profundidade de vários quilômetros a nordeste. O nível elevado de atividade sísmica pode estar associado à retirada de fluido do reservatório (Young e Ward, 1981). A atividade sísmica no reservatório fornece uma restrição importante nos modelos geomecânicos do reservatório. O mecanismo mais freqüentemente citado para a geração dessa atividade é a resposta da rocha fraturada à compressão conforme o vapor é retirado (Hamilton e Muffler, 1972 Majer e McEvilly, 1979). Os estudos mais recentes indicam que a atividade microssísmica está intimamente associada à injeção e retirada de fluidos (Majer et al., 1988 Stark, 1990).

Levantamentos sísmicos ativos têm sido muito difíceis de realizar e pouco mais fizeram do que confirmar a estratigrafia e as falhas inferidas da perfuração. O acoplamento da fonte de energia à superfície do solo tem sido um problema contínuo. Pesquisas sísmicas de superfície mais eficazes usaram o método Vibroseis, que foi projetado para melhorar a sondagem sísmica em tais terrenos (Denlinger e Kovach, 1981). Mesmo com esse método, a maior parte da energia está aparentemente espalhada no volume do reservatório. Os poucos reflexos profundos fracos provavelmente representam o topo do porão. No entanto, a técnica de monitoramento microssísmico tem sido muito mais eficaz no delineamento das propriedades das rochas reservatório, em parte porque a fonte de energia está bem acoplada à massa rochosa. Esses levantamentos indicam que o volume do reservatório desenvolvido está associado a relações Vp / Vs relativamente baixas (relações de compressão para velocidade de cisalhamento). Isso implica em um valor reduzido para o coeficiente de Poisson das rochas reservatório das quais os fluidos foram retirados (O'Connell e Johnson, 1991). Um resultado semelhante foi obtido em estudos de perfis sísmicos verticais relatados por Majer et al. (1988).

As investigações geoquímicas geralmente formam uma parte importante dos estudos de reservatórios geotérmicos, e isso certamente é verdade para os gêiseres. Padrões de geoquímica

a alteração das rochas do reservatório e minerais depositados em preenchimentos de fratura indicam que o reservatório evoluiu de um sistema dominado por líquido para um sistema dominado por vapor (Sternfeld, 1989). Isso aparentemente ocorreu em parte porque o caprock relativamente impermeável e as margens seladas do sistema inibiram a recarga do reservatório (White et al., 1971). Grande parte da história geoquímica e térmica do reservatório e do reservatório é baseada na interpretação de inclusões de fluidos em amostras de núcleo e as composições, texturas e paragênese de minerais depositados em fraturas, brechas e cavidades de dissolução (Walters et al., 1988 Hulen et al., 1991). Esse resultado tem consequências importantes para os estudos de fratura. A evolução complexa de um reservatório geotérmico é importante na avaliação do acoplamento entre fluxo, temperatura, tensão e química dos fluidos. Dependendo da localização, o caprock também é uma consequência da estratigrafia e da interação de tensão, temperatura e deposição mineral.

Investigações geomecânicas também contribuíram para o estudo do reservatório. Muito deste trabalho centra-se na definição da natureza geomecânica do reservatório e está preocupado com questões sobre os efeitos do controle estrutural sobre a continuidade lateral de zonas permeáveis ​​e o fluxo de vapor em direção aos poços de produção. A orientação da falha e da fratura pode ser o principal determinante do fluxo no reservatório (Thompson e Gunderson, 1989 Beall e Box, 1992). Vários modelos foram propostos para a geração de fraturas expostas no reservatório, incluindo falha de chave de blocos e abertura de fraturas quase verticais e falhas na direção da tensão horizontal mínima (Oppenheimer, 1986 Thompson e Gunderson, 1989 Nielson e Brown, 1990 ) Pelo menos alguns núcleos orientados indicam que o ataque das fraturas é perpendicular à direção atual da menor tensão principal (Nielson e Brown, 1990). Outros dados indicam um forte controle litológico na geração ou preservação de fraturas em alguns núcleos, leitos de grauviae são fraturados, mas os leitos de argilita intermediários não (Sternfeld, 1989 Hulen et al., 1991). Os dados de produção indicam que há continuidade horizontal entre os poços produtores. Os mecanismos de geração e abertura de fratura precisam levar em conta essa continuidade horizontal, bem como a presença de condutos para a convecção ascendente de fluidos.

As observações de fraturas, veios e a textura das amostras de testemunho contribuíram ainda mais para a compreensão da fonte e do movimento dos fluidos no reservatório. Uma estrutura de dupla porosidade foi aplicada ao reservatório (Williamson, 1990).Presume-se que os principais conduítes de fluxo sejam fraturas, falhas e zonas brechadas, embora apenas um único exemplo de um grande conduíte de vapor tenha sido recuperado do núcleo (Gunderson, 1990). A maior parte das reservas de fluido no reservatório é armazenada na porosidade da "matriz", onde a matriz se refere a tudo além dos principais condutos de fluido. O exame detalhado do núcleo revela que a porosidade da matriz consiste em microfraturas abertas, vazios de dissolução da lixiviação de calcita e aragonita e veios hidrotermais de vuggy (Gunderson, 1990 Hulen et al., 1992). Grande parte da produção do reservatório aparentemente vem da água

adsorvido nas superfícies dos minerais que revestem os espaços dos poros e veias (Barker et al., 1992).

Um dos métodos mais eficazes para investigar o fluxo de água e vapor ao longo das fraturas no reservatório são os testes de produção e estudos de traçadores. Os fluidos injetados no reservatório parecem seguir preferencialmente planos perpendiculares à direção da menor tensão principal (Thompson e Gunderson, 1989). No passado, o trítio e o deutério de injetados de usinas de energia foram usados ​​como traçadores na tentativa de seguir o caminho da água injetada desde a injeção até os poços de produção (Gulati et al., 1978). Esses traçadores são difíceis de interpretar porque limites de detecção relativamente altos são necessários e os efeitos do fracionamento do vapor sobre os traçadores no reservatório são desconhecidos. Estudos recentes usaram alcenos halogenados, que fracionam quase exclusivamente em vapor e têm limites de detecção extremamente baixos (Adams et al., 1991a, b). Traçadores de fase de vapor foram detectados em poços de produção poucos dias após a injeção, indicando velocidades horizontais no reservatório de até 1 km / dia (Adams et al., 1991a, b). O caminho percorrido pelos primeiros poucos por cento do vapor gerado a partir da água de injeção parece ser o mesmo indicado para a água de injeção usando marcadores de deutério. Os tempos de viagem extremamente curtos indicam que o fluxo ocorre ao longo de grandes fraturas e falhas, ao invés de através da porosidade da "matriz" do volume da rocha reservatório.

Esses resultados demonstram a maneira pela qual várias linhas de investigação podem ser usadas para restringir um dos problemas mais complicados relacionados ao fluxo de fratura e à delineação e modelagem de fluxo em reservatórios geotérmicos. A dificuldade em obter medições em um ambiente geológico complexo, o ambiente hostil de furos de sondagem e a natureza multivariada do fluxo de duas fases em meios fraturados se combinam para tornar esses estudos extremamente difíceis de realizar. Um dos aspectos mais interessantes dos estudos de fratura em reservatórios geotérmicos é a interação de temperatura, tensão e geoquímica no controle do fluxo. O estresse e a temperatura determinam as propriedades mecânicas, e a temperatura e a geoquímica determinam onde ocorre a dissolução e o crescimento do mineral. Essas inter-relações permitem muitos tipos possíveis de comportamento. Um dos exemplos mais importantes é a geração de um caprock. Se essas zonas de fraturas seladas foram de fato formadas durante a evolução dos sistemas geotérmicos, o preenchimento da fratura claramente influencia a distribuição da temperatura no reservatório, bem como a geometria do fluxo convectivo.

O número de variáveis ​​independentes em tais investigações geomecânicas requer que toda a gama de medições de potencial seja aplicada. Esta visão geral das investigações na área geotérmica The Geysers fornece um exemplo das técnicas que podem ser aplicadas a essas investigações difíceis e os vários modelos que podem ser desenvolvidos na tentativa de restringir um problema de fluxo de fratura multivariada, de duas fases e porosidade dupla onde o reservatório porosidade e permeabilidade são uma função variável com o tempo da temperatura, pressão e condições de estresse in situ.

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Detalhes

Michael Ashby

Royal Society Research Professor Emérito da Universidade de Cambridge e Ex-Professor Visitante de Design no Royal College of Art, Londres, Reino Unido

Mike Ashby é o único ou principal autor de vários dos livros de engenharia mais vendidos da Elsevier, incluindo Materiais e Design: A Arte e Ciência da Seleção de Materiais em Design de Produto, Seleção de Materiais em Design Mecânico, Materiais e Meio Ambiente, e Materiais: Engenharia, Ciência, Processamento e Design. É também co-autor dos livros Engineering Materials 1 e 2, e Nanomaterials, Nanotechnologies and Design.

Afiliações e especialização

Royal Society Research Professor Emérito, Universidade de Cambridge, e ex-professor visitante de Design no Royal College of Art, Londres, Reino Unido


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